化工机械课程设计填料塔设计.doc

《化工设备机械基础》

填料塔设计

填料塔设计
前言: 填料吸收塔简介
在化学工业中，吸收操作广泛应用于石油炼制，石油化工中分离气体混合物，原料气的精制及从废气回收有用组分或去除有害组分等。吸收操作中以填料吸收塔生产能力大，分离效率高，压力降小，操作弹性大和持液量小等优点而被广泛应用。目前国内对填料吸收塔设计大部分是经验设计方法，该方法是在给定生产任务的条件下，由经验确定出一个液气比的值，然后手算出吸收塔的有关设计参数。该设计手段落后，没有考虑经济技术指标，不符合工厂实际生产中成本最低要求，故提出了填料吸收塔的优化设计方法。
下面简要介绍一下填料塔的有关内容。
填料塔属于连续接触式气液传质设备，两相组成沿塔高连续变化，在正常操作状态下，气相为连续相，液相为分散相。填料塔以塔内的填料作为气液两相间接触构件的传质设备。填料塔的塔身是一直立式圆筒，底部装有填料支承板，填料以乱堆或整砌的方式放置在支承板上。填料的上方安装填料压板，以防被上升气流吹动。液体从塔顶经液体分布器喷淋到填料上，并沿填料表面流下。气体从塔底送入，经气体分布装置分布后，与液体呈逆流连续通过填料层的空隙，在填料表面上，气液两相密切接触进行传质。
与板式塔相比，在填料塔中进行的传质过程，其特点是气液连续接触，而传质的好坏与填料密切相关。填料提供了塔内的气液两相接触面积。填料塔的流体力学性能，传质速率等与填料的材质，几何形状密切相关，所以长期以来人们十分注中填料的性能和新型填料的开发，使得填料塔在化工生产中应用更加广泛。
填料塔具有生产能力大，分离效率高，压降小，持液量小，操作弹性大等优点。填料塔还有以下特点：
1.当塔径不是很大时，填料塔因为结构简单而造价便宜。
2.对于易起泡物系，填料塔更适合，因填料对气泡有限制和破碎作用。
3.对于腐蚀性物系，填料塔更适合，因为可以采用瓷质填料。
4.对于热敏性物系宜采用填料塔，因为填料塔的持液量比板式塔少，物料在塔内的停留时间短。填料塔的压强降比板式塔小，因而对真空操作更有利。
填料塔也有一些不足之处，如填料造价高；当液体负荷较小时不能有效地润湿填料表面，使传质效率降低；不能直接用于有悬浮物或容易聚合的物料；对侧线进料和出料等复杂精馏不太适合等。
填料塔的类型很多，其设计的原则大体相同，一般来说，填料塔的设计步骤如下：
①根据设计任务和工艺要求，确定设计方案；
②根据设计任务和工艺要求，合理地选择填料；
③确定塔径、填料层高度等工艺尺寸；
④计算填料层的压降；
⑤进行填料塔塔内件的设计与选型。
1.1设计方案的确定
填料精馏塔设计方案的确定包括装置流程的确定、操作压力的确定、进料热状况的选择、加热方式的选择及回流比的选择。
1.1.1.填料吸收塔设计方案的确定
(1) 装置流程的确定
吸收装置的流程主要有以下几种，图4-1～4-4列出了部分流程。
①逆流操作 气相自塔底进入由塔顶排出，液相自塔顶进入由塔底排出，此即逆流操作。逆流操作的特点是，传质平均推动力大，传质速率快，分高效率高，吸收剂利用率高。工业生产中多采用逆流操作。
②并流操作 气液两相均从塔顶流向塔底，此即并流操作。并流操作的特点是，系统不受液流限制，可提高操作气速，以提高生产能力。并流操作通常用于以下情况：当吸收过程的平衡曲线较平坦时，流向对推动力影响不大；易溶气体的吸收或处理的气体不需吸收很完全；吸收剂用量特别大，逆流操作易引起液泛。
③吸收剂部分再循环操作 在逆流操作系统中，用泵将吸收塔排出液体的一部分冷却后与补充的新鲜吸收剂一同送回塔内，即为部分再循环操作。通常用于以下情况：当吸收剂用量较小，为提高塔的液体喷淋密度；对于非等温吸收过程，为控制塔内的温升，需取出一部分热量。该流程特别适宜于相平衡常数m值很小的情况，通过吸收液的部分再循环，提高吸收剂的使用效率。应予指出，吸收剂部分再循环操作较逆流操作的平均推动力要低，且需设置循环泵，操作费用增加。
④多塔串联操作 若设计的填料层高度过大，或由于所处理物料等原因需经常清理填料，为便于维修，可把填料层分装在几个串联的塔内，每个吸收塔通过的吸收剂和气体量都相等，即为多塔串联操作。此种操作因塔内需留较大空间，输液、喷淋、支承板等辅助装置增加，使设备投资加大。
⑤串联-并联混合操作 若吸收过程处理的液量很大，如果用通常的流程，则液体在塔内的喷淋密度过大，操作气速势必很小(否则易引起塔的液泛)，塔的生产能力很低。实际生产中可采用气相作串联、液相作并联的混合流程；若吸收过程处理的液量不大而气相流量很大时，可采用液相作串联、气相作并联的混合流程。
总之，在实际应用中，应根据生产任务、工艺特点，结合各种流程的优缺点选择适宜的流程布置。

图4-1 逆流吸收塔 图4-2 串联逆流吸收塔流程

图4-4 吸收剂部分循环的吸收解吸联合流程

图4-3 吸收剂部分循环吸收塔
(2）吸收剂的选择
　　吸收过程是依靠气体溶质在吸收剂中的溶解来实现的，因此，吸收剂性能的优劣，是决定吸收操作效果的关键之一，选择吸收剂时应着重考虑以下几方面。
①溶解度 吸收剂对溶质组分的溶解度要大，以提高吸收速率并减少吸收剂的需用量。
②选择性 吸收剂对溶质组分要有良好地吸收能力，而对混合气体中的其他组分不吸收或吸收甚微，否则不能直接实现有效的分离。
③挥发度要低 操作温度下吸收剂的蒸气压要低，以减少吸收和再生过程中吸收剂的挥发损失。
④粘度 吸收剂在操作温度下的粘度越低，其在塔内的流动性越好，有助于传质速率和传热速率的提高。
⑤其他 所选用的吸收剂应尽可能满足无毒性、无腐蚀性、不易燃易爆、不发泡、冰点低、价廉易得以及化学性质稳定等要求。
　　一般说来，任何一种吸收剂都难以满足以上所有要求，选用时应针对具体情况和主要矛盾，既考虑工艺要求又兼顾到经济合理性。。
(3)操作温度与压力的确定
①操作温度的确定 由吸收过程的气液平衡关系可知，温度降低可增加溶质组分的溶解度，即低温有利于吸收，但操作温度的低限应由吸收系统的具体情况决定。例如水吸收CO2的操作中用水量极大，吸收温度主要由水温决定，而水温又取决于大气温度，故应考虑夏季循环水温高时补充一定量地下水以维持适宜温度,此次操作的温度为125。
②操作压力的确定 由吸收过程的气液平衡关系可知，压力升高可增加溶质组分的溶解度，即加压有利于吸收。但随着操作压力的升高，对设备的加工制造要求提高，且能耗增加，因此需结合具体工艺条件综合考虑，以确定操作压力,此次操作的压力为4MPa。
1.2 填料的类型
塔填料(简称为填料)是填料塔中气液接触的基本构件，其性能的优劣是决定填料塔操作性能的主要因素，因此，塔填料的选择是填料塔设计的重要环节。 填料的种类很多，根据装填方式的不同，可分为散装填料和规整填料两大类。
(1) 散装填料
散装填料是一个个具有一定几何形状和尺寸的颗粒体，一般以随机的方式堆积在塔内，又称为乱堆填料或颗粒填料。散装填料根据结构特点不同，又可分为环形填料、鞍形填料。环鞍形填料及球形填料等。现介绍几种较典型的散装填料。

①拉西环填料 拉西环填料是最早提出的工业填料，其结构为外径与高度相等的圆环，可用陶瓷、塑料、金属等材质制造。拉西环填料的气液分布较差，传质效率低，阻力大，通量小，目前工业上已很少应用。
②鲍尔环填料 鲍尔环是在拉西环的基础上改进而得。其结构为在拉西环的侧壁上开出两排长方形的窗孔，被切开的环壁的一侧仍与壁面相连，另一侧向环内弯曲，形成内伸的舌叶，诸舌叶的侧边在环中心相搭，可用陶瓷、塑料、金属等材质制造。鲍尔环由于环壁开孔，大大提高了环内空间及环内表面的利用率，气流阻力小，液体分布均匀。与拉西环相比，其通量可增加50%以上，传质效率提高30%左右。鲍尔环是目前应用较广的填料之一。
③阶梯环填料 阶梯环是对鲍尔环的改进。与鲍尔环相比，阶梯环高度减少了一半，并在一端增加了一个锥形翻边。由于高径比减少，使得气体绕填料外壁的平均路径大为缩短，减少了气体通过填料层的阻力。锥形翻边不仅增加了填料的机械强度，而且使填料之间由线接触为主变成以点接触为主，这样不但增加了填料间的空隙，同时成为液体沿填料表面流动的汇集分散点，可以促进液膜的表面更新，有利于传质效率的提高。阶梯环的综合性能优于鲍尔环，成为目前所使用的环形填料中最为优良的一种。
④弧鞍填料 弧鞍填料属鞍形填料的一种，其形状如同马鞍，一般采用瓷质材料制成。弧鞍填料的特点是表面全部敞开，不分内外，液体在表面两侧均匀流动，表面利用率高，流道呈弧形，流动阻力小。其缺点是易发生套叠，致使一部分填料表面被重合，使传质效率降低。弧鞍填料强度较差，容易破碎，工业生产中应用不多。
⑤矩鞍填料 将弧鞍填料两端的弧形面改为矩形面，且两面大小不等，即成为矩鞍填料。矩鞍填料堆积时不会套叠，液体分布较均匀。矩鞍填料一般采用瓷质材料制成，其性能优于拉西环。目前，国内绝大多数应用瓷拉西环的场合，均已被瓷矩鞍填料所取代。
⑥环矩鞍填料 环矩鞍填料(国外称为Intalox)是兼顾环形和鞍形结构特点而设计出的一种新型填料，该填料一般以金属材质制成，故又称为金属环矩鞍填料。环矩鞍填料将环形填料和鞍形填料两者的优点集于一体，其综合性能优于鲍尔环和阶梯环，是工业应用最为普遍的一种金属散装填料。
工业上常用散装填料的特性参数列于附录五中，可供设计时参考。
(2) 规整填料
规整填料是按一定的几何图形排列，整齐堆砌的填料。规整填料种类很多，根据其几何结构可分为格栅填料、波纹填料、脉冲填料等，工业上应用的规整填料绝大部分为波纹填料。波纹填料按结构分为网波纹填料和板波纹填料两大类，可用陶瓷、塑料、金属等材质制造。加工中，波纹与塔轴的倾角有30°和45°两种，倾角为30°以代号BX(或X)表示，倾角为45°以代号CY(或Y)表示。
金属丝网波纹填料是阿波纹填料的主要形式，是由金属丝网制成的。其特点是压降低。分离效率高，特别适用于精密精馏及真空精馏装置，为难分离物系、热敏性物系的精馏提供了有效的手段。尽管其造价高，但因性能优良仍得到了广泛的应用。
金属板波纹填料是板波纹填料的主要形式。该填料的波纹板片上冲压有许多φ4 mm~φ6 mm的小孔，可起到粗分配板片上的液体。加强横向混合的作用。波纹板片上轧成细小沟纹，可起到细分配板片上的液体、增强表面润湿性能的作用。金属孔板波纹填料强度高，耐腐蚀性强，特别适用于大直径塔及气液负荷较大的场合。
波纹填料的优点是结构紧凑，阻力小，传质效率高，处理能力大，比表面积大。其缺点是不适于处理粘度大、易聚合或有悬浮物的物料，且装卸、清理困难，造价高。
1.3 填料塔工艺尺寸的计算
填料塔工艺尺寸的计算包括塔径的计算、填料层高度的计算等。
1.3.1塔径的计算
填料塔直径仍采用式4-1计算，即
(4-1)
式中气体体积流量Vs由设计任务给定。由上式可见，计算塔径的核心问题是确定空塔气速u。
(1) 空塔气速的确定
①泛点气速法
泛点气速是填料塔操作气速的上限，填料塔的操作空塔气速必须小于泛点气速，操作空塔气速与泛点气速之比称为泛点率。
对于散装填料，其泛点率的经验值为u/uF=0.5~0.85
对于规整填料，其泛点率的经验值为u/uF=0.6~0.95
泛点率的选择主要考虑填料塔的操作压力和物系的发泡程度两方面的因素。设计中，对于加压操作的塔，应取较高的泛点率；对于减压操作的塔，应取较低的泛点率；对易起泡沫的物系，泛点率应取低限值；而无泡沫的物系，可取较高的泛点率。
泛点气速可用经验方程式计算，亦可用关联图求取。
a .贝恩(Bain)—霍根(Hougen)关联式 填料的泛点气速可由贝恩—霍根关联式计算，即
(4-2)
式中 uF——泛点气速，m/s
g——重力加速度，9.81 m/s2 ；
at——填料总比表面积，m2/m3；
ε——填料层空隙率，m3/m3；
ρV、ρL——气相、液相密度，kg/m3；
μL——液体粘度，mPa·s；
wL、wV——液相、气相质量流量，kg/h；
A、K——关联常数。
常数A和K与填料的形状及材质有关，不同类型填料的A、K值列于表4-3中。由式4-2计算泛点气速，误差在15%以内。
表4-3 式3-34中的A、K值

散装填料类型
A
K
规整填料类型
A
K
塑料鲍尔环
0.0942
1.75
金属丝网波纹填料
0.30
1.75
金属鲍尔环
0.1
1.75
塑料丝网波纹填料
0.4201
1.75
塑料阶梯环
0.204
1.75
金属网孔波纹填料
0.155
1.47
金属阶梯环
0.106
1.75
金属孔板波纹填料
0.291
1.75
瓷矩鞍
0.176
1.75
塑料孔板波纹填料
0.291
1.563
金属环矩鞍
0.06225
1.75

b.埃克特(Eckert)通用关联图 散装填料的泛点气速可用埃克特关联图计算，如图4-5所示。计算时，先由气液相负荷及有关物性数据求出横坐标的值，然后作垂线与相应的泛点线相交，再通过交点作水平线与纵座标相交，求出纵座标值。此时所对应的u即为泛点气速uF。
应予指出，用埃克特通用关联图计算泛点气速时，所需的填料因子为液泛时的湿填料因子，称为泛点填料因子，以ΦF表示。泛点填料因子ΦF与液体喷淋密度有关，为了工程计算的方便，常采用与液体喷淋密度无关的泛点填料因于平均值。表4-4列出了部分散装填料的泛点填料因子平均值，可供设计中参考。

图4-5 填料塔泛点和压降的通用关联图
图中 u0——空塔气速，m /s；
φ——湿填料因子，简称填料因子，1 /m；
ψ——水的密度和液体的密度之比；
g——重力加速度，m /s2；
ρV、ρL——分别为气体和液体的密度，kg /m3；
wV、wL——分别为气体和液体的质量流量，kg /s。
此图适用于乱堆的颗粒形填料，如拉西环、弧鞍形填料、矩鞍形填料、鲍尔环等，其上还绘制了整砌拉西环和弦栅填料两种规整填料的泛点曲线。对于其他填料，尚无可靠的填料因子数据。

表4-4 散装填料泛点填料因子平均值

填料类型
填料因子，1/m
DN16
DN25
DN38
DN50
DN76
金属鲍尔环
410
—
117
160
—
金属环矩鞍
—
170
150
135
120
金属阶梯环
—
—
160
140
—
塑料鲍尔环
550
280
184
140
92
塑料阶梯环
—
260
170
127
—
瓷矩鞍
1100
550
200
226
—
瓷拉西环
1300
832
600
410
—
②气相动能因子(F因子)法
气相动能因子简称F因子，其定义为
(4-3)
气相动能因子法多用于规整填料空塔气速的确定。计算时，先从手册或图表中查出填料在操作条件下的F因子，然后依据式4-3即可计算出操作空塔气速u。常见规整填料的适宜操作气相动能因子可从有关图表中查得。
应予指出，采用气相动能因子法计算适宜的空塔气速，一般用于低压操作(压力低于0.2 MPa)的场合。
③气相负荷因子(Cs因子)法
气相负荷因于简称Cs因子，其定义为
(4-4)
气相负荷因子法多用于规整填料空塔气速的确定。计算时，先求出最大气相负荷因子Cs,max，然后依据以下关系
Cs=0.8Cs.max (4-5)
计算出Cs，再依据式4-4求出操作空塔气速u。
常用规整填料的Cs.max的计算见有关填料手册，亦可从图4-6所示的Cs.max曲线图查得。图中的横坐标ψ称为流动参数，其定义为
(4-6)
图4-4曲线适用于板波纹填料。若以250Y型板波纹填料为基准，对于其他类型的板波纹填料，需要乘以修正系数C，其值参见表4-5。
表4-5 其他类型的波纹填料的最大负荷修正系数

填 料 类 型
型 号
修 正 系 数
板波纹填料
250Y
1.0
丝网波纹填料
BX
1.0
丝网波纹填料
CY
0.65
陶瓷波纹填料
BX
0.8
(2) 塔径的计算与圆整
根据上述方法得出空塔气速u后，即可由式4-1计算出塔径D。应予指出，由式4-1计算出塔径D后，还应按塔径系列标准进行圆整。常用的标准塔径为：400、500、600、700、800、1000、1 200、1400、1600、2000、2200mm等。圆整后，再核算操作空塔气速u与泛点率。
(3) 液体喷淋密度的验算
填料塔的液体喷淋密度是指单位时间、单位塔截面上液体的喷淋量，其计算式为
(4-5)
式中 U——液体喷淋密度，m3/(m2·h)；
Lh——液体喷淋量，m3/h；
D——填料塔直径，m。
为使填料能获得良好的润湿，塔内液体喷淋量应不低于某一极限值，此极限值称为最小喷淋密度，以Umin表示。
对于散装填料，其最小喷淋密度通常采用下式计算，即
Umin=(LW) minat (4-6)
式中 Umin——最小喷淋密度，m3/(m2·h)；
(LW) min——最小润湿速率，m3/(m·h)；
at——填料的总比表面积，m2/m3。
最小润湿速率是指在塔的截面上，单位长度的填料周边的最小液体体积流量。其值可由经验公式计算(见有关填料手册)，也可采用一些经验值。对于直径不超过75 mm的散装填料，可取最小润湿速率(LW) min为0.08 m3/(m·h)；对于直径大于75 mm的散装填料，取(LW) min=0.12 m3/(m·h)。
对于规整填料，其最小喷淋密度可从有关填料手册中查得，设计中，通常取Umin=0.2。
实际操作时采用的液体喷淋密度应大于最小喷淋密度。若液体喷淋密度小于最小喷淋密度，则需进行调整，重新计算塔径。
1.3.2 填料层高度计算
(1) 填料层高度计算
填料层高度的计算分为传质单元数法和等板高度法。在工程设计中，对于吸收、解吸及萃取等过程中的填料塔的设计，多采用传质单元数法；而对于精馏过程中的填料塔的设计，则习惯用等板高度法。
①传质单元数法
采用传质单元数法计算填料层高度的基本公式为
Z＝HOGNOG (4-7)
a.传质单元数的计算 传质单元数的计算方法在《化工传质与分离过程》教材的吸收一章中已详尽介绍．此处不再赘述。
b.传质单元高度的计算 传质过程的影响因素十分复杂，对于不同的物系、不同的填料以及不同的流动状况与操作条件，传质单元高度各不相同，迄今为止，尚无通用的计算方法和计算公式。目前，在进行设计时多选用一些准数关联式或经验公式进行计算，其中应用较为普遍的是修正的恩田(Onde)公式。
修正的恩田公式为
(4-8)
(4-9)
(4-10)
(4 -11)
其中 (4-12)
式中 UV、UL——气体、液体的质量通量，kg/(m2·h)；
μV、μL——气体、液体的粘度，kg/(m·h) [1Pa·s=3600 kg/(m·h)]；
ρV、ρL——气体、液体的密度，kg/m3；
DV、DL——溶质在气体、液体中的扩散系数，m2/s；
R——通用气体常数，8.314 (m3·kPa)/(kmol·K) ；
T——系统温度，K；
at——填料的总比表面积，m2/m3；
aw——填料的润湿比表面积，m2/m3；
g——重力加速度，1.27×108m/h；
σL——液体的表面张力
σc——填料材质的临界表面张力，kg/h2 (1dyn/cm=12960kg/h2) ；
ψ——填料形状系数。
1.4 填料层压降的计算
填料层压降通常用单位高度填料层的压降△P/Z表示。设计时，根据有关参数，由通用关联图(或压降曲线)先求得每米填料层的压降值，然后再乘以填料层高度，即得出填料层的压力降。
1.4.1 散装填料的压降计算
（1）由埃克特通用关联式计算
散装填料的压降值可由埃克特通用关联图计算。计算时，先根据气液负荷及有关物性数据，求出横坐标值，再根据操作空塔气速u及有关物性数据，求出纵坐标值。通过作图得出交点，读出过交点的等压线数值，即得出每米填料层压降值。
应予指出，用埃克特通用关联图计算压降时，所需的填料因子为操作状态下的湿填料因子，称为压降填料因子，以φp表示。压降填料因子φp与液体喷淋密度有关，为了工程计算的方便，常采用与液体喷淋密度无关的压降填料因子平均值。表4-10列出了部分散装填料的压降填料因子平均值，可供设计中参考。
表4-10 散装填料压降填料因子平均值

填料类型
填料因子, 1/m
DN16
DN25
DN38
DN50
DN76
金属鲍尔环
306
-
114
98
-
金属环矩鞍
-
138
93.4
71
36
金属阶梯环
-
-
118
82
-
塑料鲍尔环
343
232
114
125
62
塑料阶梯环
-
176
116
89
-
瓷矩鞍环
700
215
140
160
-
瓷拉西环
1050
576
450
288
-
（2）由填料压降曲线查得
散装填料压降曲线的横坐标通常以空塔气速u表示，纵坐标以单位高度填料层压降△P/Z表示，常见散装填料的u～△P/Z曲线可从有关填料手册中查得。
1.4.2 规整填料的压降计算
(1) 由填料的压降关联式计算
规整填料的压降通常关联成以下形式
　　　　　　　　　 (4-18)
式中 △P/Z——每米填料层高度的压力降，Pa/m；
u——空塔气速，m/s；
ρv——气体密度，kg/m3；
α、β——关联式常数，可从有关填料手册中查得。
(2) 由填料压降曲线查得
规整填料压降曲线的横坐标通常以F因子表示，纵坐标以单位高度填料层压降△P/Z表示，常见规整填料的F～△P/Z曲线可从有关填料手册中查得。
1.5 填料塔内件的类型与设计

1.5.1 塔内件的类型
填料塔的内件主要有填料支承装置、填料压紧装置、液体分布装置、液体收集再分布装置、人孔及手孔等。合理地选择和设计塔内件，对保证填料塔的正常操作及优良的传质性能十分重要。
(1) 填料支承装置

填料支承装置的作用是支承塔内的填料。常用的填料支承装置有栅板型、孔管型、驼峰型等。对于散装填料，通常选用孔管型、驼峰型支承装置；对于规整填料，通常选用栅板型支承装置。设计中，为防止在填料支承装置处压降过大甚至发生液泛，要求填料支承装置的自由截面积应大于75%。
(2) 填料压紧装置

为防止在上升气流的作用下填料床层发生松动或跳动，需在填料层上方设置填料压紧装置。填料压紧装置有压紧栅板、压紧网板、金属压紧器等不同的类型。对于散装填料，可选用压紧网板，也可选用压紧栅板，在其下方，根据填料的规格敷设一层金属网，并将其与压紧栅板固定；对于规整填料，通常选用压紧栅板。设计中，为防止在填料压紧装置处压降过大甚至发生液泛，要求填料压紧装置的自由截面积应大于70%。
为了便于安装和检修，填料压紧装置不能与塔壁采用连续固定方式，对于小塔可用螺钉固定于塔壁，而大塔则用支耳固定。
(3) 液体分布装置
液体分布装置的种类多样，有喷头式、盘式、管式、槽式及槽盘式等。工业应用以管式。槽式及槽盘式为主。

管式分布器由不同结构形式的开孔管制成。其突出的特点是结构简单，供气体流过的自由截面大，阻力小。但小孔易堵塞，操作弹性一般较小。管式液体分布器多用于中等以下液体负荷的填料塔中。在减压精馏及丝网波纹填料塔中，由于液体负荷较小，设计中通常用管式液体分布器。
槽式液体分布器是由分流槽(又称主槽或一级槽)、分布槽(又称副槽或二级槽)构成的。
一级槽通过槽底开孔将液体初分成若干流股，分别加人其下方的液体分布槽。分布槽的槽底(或槽壁)上设有孔道域导管)，将液体均匀分布于填料层上。槽式液体分布器具有较大的操作弹性和极好的抗污堵性，特别适合于大气液负荷及含有固体悬浮物、粘度大的液体的分离场合，应用范围非常广泛。
槽盘式分布器是近年来开发的新型液体分布器，它兼有集液、分液及分气三种作用，结构紧凑，气液分布均匀，阻力较小，操作弹性高达10：1，适用于各种液体喷淋量。近年来应用非常广泛，在设计中建议优先选用。
(4) 液体收集及再分布装置

前已述及，为减小壁流现象，当填料层较高时需进行分段，故需设置液体收集及再分布装置。
最简单的液体再分布装置为截锥式再分布器。截锥式再分布器结构简单，安装方便，但它只起到将壁流向中心汇集的作用，无液体再分布的功能，一般用于直径小于0.6m的塔中。
在通常情况下，一般将液体收集器及液体分布器同时使用，构成液体收集及再分布装置。液体收集器的作用是将上层填料流下的液体收集，然后送至液体分布器进行液体再分布。常用的液体收集器为斜板式液体收集器。
前已述及，槽盘式液体分布器兼有集液和分液的功能，故槽盘式液体分布器是优良的液体收集及再分布装置。
（5）人孔及手孔

设置人孔及手孔是为了检查设备和便于安装于拆卸设备内部构件。手孔的直径一般为150-250mm，标准手孔的公称直径有DN150和DN250两种。手孔的结构一般是在容器上接一短管，并在其上盖一盲板。圆形人孔的直径一般为450mm，容器压力不高或有特殊需要时，直径可以大一些，标准圆形人孔的公称直径有DN400、DN450、DN500和DN600共4种。椭圆人孔的尺寸为400mm*250,380mm*280mm.
1.6塔体的结构设计及计算
符号说明
----- 计算压力， ；
----- 圆筒或球壳内径，；
[]-----圆筒或球壳的最大允许工作压力，；
----- 圆筒或球壳的计算厚度，；
n ----- 圆筒或球壳的名义厚度，；
e ----- 圆筒或球壳的有效厚度，；
----- 圆筒或球壳材料在设计温度下的许用应力，；
------ 圆筒或球壳材料在设计温度下的计算应力，；
------ 焊接接头系数；
C ------- 厚度附加量，；

1.6.1 按计算压力计算塔体和封头厚度
(1) 塔体厚度计算

取=4mm，考虑厚度附加量C=2mm，经圆整，取， 。
(2) 封头厚度计算
采用标准椭圆形封头：
，
取=4mm,考虑厚度附加量C=2mm经圆整后，取，。
1.6.2 塔设备质量载荷计算
1、筒体圆筒、封头、裙座质量
圆筒质量：
封头质量：
裙座质量：

说明：(1）塔体圆筒的总高度为
（2）查得，厚度的圆筒质量为
（3）查得，厚度的椭圆形封头质量为
（4）裙座高度为
2、塔内构件质量

（由表8-1查得浮阀塔盘质量为75kg/m2）
3、保温层质量

其中，为保温层的质量，kg
4、 操作时物料质量

说明：物料密度,塔釜圆筒部分深度h0=1.8m，塔板层数N=42.，塔板上液层高度，由表4-21查得，封头容积。
5、 附件质量
按经验取附件质量为
6、 冲水质量
其中，
8、各种质量载荷
全塔操作质量（kg）
32088
全塔最小质量（kg）
22869
水压试验时最大质量（kg）
64268

1.6.3 风载荷和风弯矩
（1） 风载荷计算示例

2--3段为例计算风载荷：

=

（2）各段塔风载荷计算结果：

计算段

1
717
235
2
1434
546
3
5019
3539
4
7170
8848
5
7170
12065
6
7170
10019

（3） 风弯矩计算
截面0-0：

截面1-1：

截面2-2：

1.6.4 地震弯矩计算
地震弯矩计算
截面0-0

截面1-1

截面1-1

1.6.5 各种载荷引起的轴向应力
（1） 计算压力引起的轴向拉应力

其中，
（2） 操作质量引起的轴向压应力
截面0-0

令裙座厚度，有效厚度。
截面1-1

式中，为人孔截面的截面积，查相关标准得：
截面2-2

其中，。
（3） 最大弯矩引起的轴向应力
截面0-0

其中，

截面1-1

其中，
为人孔截面的抗弯截面系数，查相关标准得：。
截面2-2

其中，

1.6.6 塔体和裙座危险截面的强度与稳定校核

（1）塔体的最大组合轴向拉应力校核
截面2-2
塔体的最大组合拉应力轴向发生在正常操作的2-2截面上。其中，

满足要求
（2）塔体与裙座的稳定校核
截面2-2
塔体截面2-2 上的最大组合轴向压应力

满足要求
其中，

查图得（℃）。
截面1-1
塔体1-1截面上的最大组合轴向压应力

满足要求
其中，

查图得（℃）。
截面0-0
塔体0-0截面上的最大组合轴向压应力

满足要求
其中，
(3)各危险截面强度与稳定校核汇总
项目
计算危险截面
0-0
1-1
2-2
塔体与裙座有效厚度
6
6
6
截面以上的操作质量
32088
32204
30091
计算截面面积

计算机面的抗弯截面系数

最大弯矩

最大允许轴向拉应力
173.4
-
-
最大允许轴向压应力

129
129
138
135.6
135.6
204
计算引起的轴向拉应力
0
0
44
计算引起的轴向压应力
13.92
14.89
12.31
最大弯矩引起的轴向应力
71.61
26.54
63.83
最大组合轴向拉应力
-
-
95.52
最大组合轴向压应力
85.63
39.43
76.14

满足要求

满足要求

满足要求

1.6.7 塔体水压试验和吊装时的应力校核

1.6.7.1 水压试验时各种载荷引起的应力

1.试验压力和液柱静压力引起的环向应力

液柱静压力=0.06mpa

2. 试验压力引起的轴向拉应力

3.最大质量引起的轴向拉应力

4.弯矩引起的轴向应力

1.6.7.2水压试验时应力校核

1.筒体环向应力校核
所以满足要求
2.最大组合轴向拉应力校核

又 所以满足要求
3.最大组合轴向压应力校核
满足要求

1.6.8塔设备结构上的设计

1.6.8.1基础环设计

1基础环尺寸
取

2.基础环应力校核

其中

（1）
（2） 取以上两者中的较大值，选用75号混凝土。查表得 ，满足要求

3.基础环厚度计算

假设螺栓直径为M42，由表8-11查得L=160mm,当b/l=0.88时，由表8-10查得： 取其中最大值：故
按有筋板时假设基础环厚度：

圆整后取

1.6.8.2地脚螺栓计算

1.地脚螺栓承受的最大拉应力

其中，

（1）.

（2） .
取以上两数中的较大值，
2.地脚螺栓的螺纹小径
查表得M42螺栓的螺纹小径
，选取地脚螺栓个数。

查表得地脚螺栓的螺纹小径，故选用36个的地脚螺栓，满足要求
结论:此次设计我们主要的任务是对塔设备的各个部件进行设计和校核，在结构上，我们分别对塔内部结构，塔体空间，人孔数量及位置，仪表接管选择，工艺接管管径计算等方面的设计，在校核方面，分别对其强度，刚度，稳定性进行了校核，在制图方面，我们分别绘制了塔设备的装配图和零件图。
我们的设计计算步骤大致分为三部分：(1)根据GB150规定，通过已知条件，按计算压力确定塔体圆筒及封头的有效厚度。（2）根据地震载荷和风压载荷计算的需要，选取若干截面（包括所有危险截面），并考虑制造的、运输、安装的要求，设定各截面处的有效厚度。（3）按照规定依次对各个方面进行校核计算并满足相应的要求。
通过这次设计，让我们学到了很多东西，让以前在在课堂上学习到的很多理论知识得到了实践性的操作，也让我体会到了团队合作的重要性。此次塔设备的设计有我们小组负责，让我们感受到了设计方面工作的所存在的难度。
参考文献
1《塔设备》------------- 化学工业出版社 路秀林 王者相 等编著
2《化工设备机械基础》------------------化学工业出版社 蔡纪宁 张秋翔 编
3《化工工程制图》-----------------化学工业出版社
4《化工装置实用工业设计》-----------------化学工业出版社 路德维希 编著
5《化工设备机械基础》----------------大连理工大学出版社 刁玉玮 王立业 喻健良 编著
6《化工设备机械基础》----------------化学工业出版社 董大勤 编著
7《化工设备机械基础》----------------华东理工大学出版社 汤善甫 朱思明 主编 第二版
8《化工制图》----------------化学工业出版社 郑晓梅 编著