高大模板、大荷载支撑、模板、专项施工方案.docx

××花园工程地下室

模
板
专
项
施
工
方
案

编制日期：2010年09月17日

目 录
第一节、 工程概况 4
一、 工程概况 4
二、 编制依据 4
三、 计算部位 4
第二节、 材料选择 5
一、 梁模板 5
二、 板模板 5
第三节、 模板安装 5
一、 具体搭设要求 5
二、 模板安装要求 6
三、 构造补充 7
第四节、 砼浇筑、模板拆除 7
一、 砼浇筑 7
二、 模板拆除 9
第五节、 安全、环保文明施工措施 9
第六节、 应急预案 11
第七节、 计算书 12
A. 梁模板取1-28～1-34轴交1-A轴1KL5，截面尺寸为：300*1900； 12
一、 参数信息 12
二、 模板面板计算 13
三、 梁底支撑木方的计算 14
四、 扣件抗滑移的计算 18
五、 立杆的稳定性计算 18
B. 梁模板2-1～2-4轴交1-D轴KZL1，截面尺寸为：650*1000； 19
一、 参数信息 19
二、 模板面板计算 20
三、 梁底支撑木方的计算 21
四、 扣件抗滑移的计算 25
五、 立杆的稳定性计算 25
C. 梁模板2-21～2-27轴交1-A轴KZL3，截面尺寸为：700*1200； 26
一、 参数信息 26
二、 模板面板计算 27
三、 梁底支撑木方的计算 28
四、 扣件抗滑移的计算 31
D. 梁模板1-30～D-12轴交D-H轴KZL8，截面尺寸为：550*900； 32
一、 计算参数 32
二、 模板面板计算 33
三、 梁底支撑木方的计算 34
四、 扣件抗滑移的计算 38
五、 立杆的稳定性计算 38
E. 梁模板(普通部分)，截面尺寸为：300*600； 39
一、 计算参数 39
二、 模板面板计算 40
三、 梁底支撑木方的计算 41
四、 梁底支撑钢管计算 42
五、 扣件抗滑移的计算 44
六、 立杆的稳定性计算 44
F. 地下室顶板楼板模板扣件钢管高架 45
一、 参数信息: 45
二、 模板面板计算 46
三、 支撑木方的计算 47
四、 横向支撑钢管计算 48
五、 扣件抗滑移的计算 49
六、 立杆的稳定性计算荷载标准值 49
七、 立杆的稳定性计算 50
八、 基础承载力计算 51

第一节、 工程概况
一、 工程概况
工程名称：××花园
工程地点：××市××片区
建设单位：××市中山房地产开发公司
工程规模：
总建筑面积：53173.8m2，其中地上为：46998 m2，地下室建筑面积：6175.8 m2；建筑层数：地上十二层，地下一层；建筑高度35m。
功能布局：本工程由五栋建筑小高层住宅组成，住宅总户数为537户，底层设商业服务网点。
设计等级：建筑设计等级为二级，高层建筑屋面防水等级为二级；主体耐火等级为二级，地下室耐火等级为一级。
上部结构体系：主体为框剪体系，抗震设防烈度为七度一组。
根据工程设计及工程特点，由于本工程地下室为战时人防区，设计层高为3.9m，层高不高，但局部地下室顶板框架梁设计截面尺寸大，属于二超一大模板支撑体系，为确保施工安全特制定本方案。
二、 编制依据
三、 计算部位
A、 根据本工程布局要求及结构设计图，本工程施工总荷载大于10kN/m2或集中线荷载大于15kN/m的主要结构部位为：
300*1900；650*1000；700*1200；550*900；450*800及450*700；普通梁为300*600
B、本方案计算取具有代表性的计算部位分别为：
1、 1-28～1-34轴交1-A轴1KL5，截面尺寸为：300*1900；
2、 2-1～2-4轴交1-D轴KZL1，截面尺寸为：650*1000；
3、 2-13～2-19轴交1-A轴KZL4，截面尺寸为：650*1000；
4、 2-21～2-27轴交1-A轴KZL3，截面尺寸为：700*1200；
5、 1-30～D-12轴交D-H轴KZL8，截面尺寸为：550*900；
其余梁板参照进行施工。
第二节、 材料选择

一、 梁模板

二、 板模板
第三节、 模板安装
一、 具体搭设要求
（1） 严格执行钢管脚手架搭设的有关规定，按本方案具体实施。
（2） 工长应做好有关技术交底和安全交底，并严格执行“三检”制度，逐级检查层层把关。
（3） 横杆的长度不宜小于三跨(考虑连系梁的作用)；
（4） 横杆接长采用搭接，不同步或不同跨的两个相邻接头在水平方向错开的距离不小于1000mm；
（5） 模板支架设置纵横向扫地杆，扫地杆应采用直角扣件固定在距地面不大于200mm处的立杆上，当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定；
（6） 立杆的连接必须采用对接扣件连接。
（7） 立杆上的对接扣件交错布置，即两根相邻立杆的接头不设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开距离不宜小于1000mm；
（8） 承受板底木枋的水平钢管，不得出现悬挑钢管，必须在端头补加一根立杆。
（9） 当框架柱、剪力墙混凝土施工完成后，及时将满堂架和立柱连接成一个整体，以增强满堂架的整体稳定性。
（10） 顶层横杆采用双扣件加固，防止横杆下滑；
（11） 每道剪刀撑跨越立杆的根数按斜杆与地面的倾角在40°~50°之间确定；
（12） 必须在模板支架外侧立面的两端各设置一道剪刀撑，并应由底至顶连续设置，中间各道剪刀撑之间净距不应大于10m；
（13） 剪刀撑斜杆的接长应采用搭接，要求搭接长度不应小于1m，且采用3个（或以上）旋转扣件固定；
（14） 剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横杆或立杆上；
（15） 模板支架立杆每2m高的垂直允许偏差为15mm；
（18）可调托及可调座丝扣伸出长度不应大于200mm。
二、 模板安装要求
三、 构造补充
1、 遵守《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130－2001的相关构造要求。
2、 立杆间必须按步距满设纵、横双向水平杆，确保高支撑架系统在2个方向(ｘ、ｙ方向)有足够的设计刚度。
3、 扫地杆必须纵横双向设置，严格控制扫地杆的高度，扫地杆距垫层面高度≤200mm，以减少立杆下端的悬臂长度。
4、 剪刀撑设置：沿高度支撑架的四周外立面均満设剪刀撑，中间可根据规范的构造要求，每隔6米设置纵横向剪刀撑，参照本工程设计图构架尺寸，决定按跨距设置纵横向剪刀撑。
5、 相邻立杆的接头和水平杆的接头应错开在不同的框格层中。
6、 搭设时应确保立杆垂直度偏差<高支撑架架高/400，同时≤15mm。
7、 剪刀撑斜杆应尽量用旋转扣件和与之相交的立杆固定连接。
8、 支架钢管通过扣件连接，确保每个扣件的拧紧扭矩在45N.m以上，但≤60N.m。
9、 水平横杆合理布设：由于水平横杆对立杆会产生偏心弯矩，在支撑架搭设时，将横杆对称相间设置，水平杆产生的偏心弯矩正好相反，通过横向水平杆得到弯矩平衡，消除水平杆对立杆的偏心影响。
第四节、 砼浇筑、模板拆除
一、 砼浇筑
1、制定混凝土浇捣施工方案
虽然经过了周密的计算和采取了必要构造措施，但由于模板支撑体系承受荷载大，如果浇捣走向不合理，也会对支模架的稳定性产生一定的影响。因此，根据施工规范的要求，分两组人员从梁板的中部沿四周进行浇捣，分层浇捣时减少各层的厚度，尽可能做到受力均匀。同时，还配备了专门人员对混凝土泵车的行走路线等进行统一安排与协调，确保施工计划的顺利进行。
由于施工操作人员较多，要求施工过程中对立杆的垂直度、扣件的扭力进行检查，在浇捣混凝土前必须对整个高支撑架进行彻底检查验收。
浇捣混凝土时要确保高支撑架均衡受力，宜采用从中部开始向两边扩展的浇捣方式。
A、混凝土工程的施工准备
1．做到班前交底明确施工方案，落实浇筑方案，使施工人员对浇筑的 起点及浇筑的进展方向做到心中有数。
2．为了确保浇筑连续进行，对每次浇筑混凝土的用量计算准确，对所有机具进行检查和试运转，并准备好一旦出现故障的应急措施，保证人力、 机械、材料均能满足浇筑速度的要求。
3．注意天气预报，不宜在雨天浇筑混凝土。在天气多变季节施工，为防止不测，应有足够的抽水设备和防雨物资。
4．对模板及其支架进行检查。应确保尺寸正确，强度、刚度、稳定性 及严密性均满足要求。对模板内杂物应进行清除，在浇筑前同时应对木模 板浇水，以免木模板吸收混凝土中的水分。
5．对钢筋及预埋铁件进行检验。应请工程人员共同检查钢筋的级别、 直径、位置、排列方式及保护层厚度是否符合设计要求，并认真做好隐蔽工程记录。
B、混凝土浇筑
1．墙、柱浇筑混凝土时，应在柱头和墙上搭设下料平台，混凝土先放在平台上，接顺后再由人工用铁锹铲混凝土入模，并做到分层下灰， 分层振捣。混凝土浇筑前，柱和墙根部先浇筑30─50mm 厚一层同等级水泥砂浆，对于超大梁砼浇筑应分成下灰，按30-50cm为一层振捣密实，做到逐层浇捣，保证混凝土的密实度。
2．梁板浇筑应连续进行，并在前层混凝土凝固之前将后层混凝土浇筑完毕，确保混凝土质量，严防漏水。
3．在不同混凝土强度等级构件相交处，采用延时后的低坍落度混凝土浇捣。
4．施工缝位置的留设，应预先确定，留设在结构剪力较小且便于施工的部位，同时应征得技术负责及监理单位的同意。对施工缝的处理时间不能过早，以免使已凝固的混凝土受到振动而破坏，混凝土强度应不小于1.2MPa 时方可进行，处理方法如下:
(1) 清除表层的水泥薄膜和松动石子或软弱混凝土层，然后用水冲洗 干净，并保持充分湿润但不能残存有积水。
(2) 在浇筑前，施工缝先铺一层水泥浆或者与混凝土成分相同的水泥砂浆。
(3) 施工缝处的混凝土应细致捣实，使新旧混凝土结合紧密。
C、混凝土振捣：采用平板振捣器(用于板)和插入式振捣器(用于柱、梁)
1．斜插和直插两种方法，做到快插慢拔。
2．插点采用"行列式"或"交错式"，间距不应大于振动半径的1.5 倍，不能碰撞钢筋和预埋件。
3．振动时间为20～30 秒，以混凝土表面呈水平不显著下沉，不出气泡，表面泛灰浆为捣实。
D、混凝土养护
混凝土的养护采取自然条件下，混凝土浇筑完10~-20h(热天气8~-9h)及时浇水养护，养护时间不少于7 昼夜，头3d 在无积水的情况下白天2h 浇水一次，夜间至少两次，3d 后适当减少，对每层卫生间和天面混凝土应覆盖浇水养护不少于14d，同时做好养护记录。各楼层养护的主水管采用D48×3.5mm 钢管用逐级加压的方式将水送往各施工楼层，主 管上到各楼层设阀门，水嘴用橡胶管接至养护部位。
二、 模板拆除

第五节、 安全、环保文明施工措施
第六节、 应急预案
1、危险性分析：
本方案施工过程中可能出现的紧急、意外事故种类通常分为：I、高空坠落；II、物体打击；III、火灾、VI触电、V坍塌。
2、应急准备和响应程序
针对项目中易出现的重大危险因素，项目部将制定各种情况下的紧急预案，组织人员进行学习、落实。应急预案执行流程图

建立应急预案
落实应急预案
外部通报
紧急情况发生
配合政府有关部门进行处理
按事故严重程度和具体情况，组织人员采取应急措施
立即通知政府有关部门
填写重大事故事件处理报告，报总工程师
应急预案的评审、修订及上报
外部报警
处理并通知事故发生单位负责人

1）应急预案A（配电箱触电、火灾等）
当出现触电、火灾等情况时，应立即切断电源，组织人员灭火，并同时根据人员受伤情况进行救治，向上级报告、报警，组织危险地区人员撤离，抢救各种物资。
2）应急预案B（高处坠落、物体打击等）
当出现此情况时，立即组织抢救受伤人员，对危险因素进行控制，防止继续伤害的发生，根据人员受伤情况，向上级报告或报警，组织人员撤离危险地区。
3）应急支撑
现场应配备伸缩式钢管顶撑等支撑材料，确保在砼浇筑过程中对模板变形、位移、下沉等现象采取的应急加固，
4）护模人员
砼浇筑过程应安排人员跟班作业检查，发现问题及时采取加固措施。
5）设置沉降观测点
对主要构件下部支撑应设置沉降观测点，在砼浇筑过程中对构件的沉降进行观测，及时掌握主要构件的沉降、变形情况，对梁、板砼浇筑过程出现异常情况，提前掌握，及时处理，确保砼浇筑过程中梁、板模板安全，稳定。
6）卸载
砼卸料口应安排人员及时分摊，不得集中堆积，避免产生集中荷载，对主次梁交叉部位下部应设置斜抛撑，利于分散支撑承载力，造成支撑下降。
7）剪力墙、框架柱部位应设置斜抛撑、加强稳定性
根据施工顺序及施工工艺要求，剪力墙、框架柱浇筑时间比梁、板砼浇筑时间提前，梁、板砼浇筑时，剪力墙、框架柱砼达到一定强度，如果在剪力墙、框架柱根部增设抛撑与上部梁、板模板、支撑连接，对梁、板模板水平稳定性起到相当大的约束作用，因此剪力墙、框架柱根部应增设抛撑，增强水平整体稳。
第七节、 计算书
梁模板取1-28～1-34轴交1-A轴1KL5，截面尺寸为：300*1900；
一、 参数信息
1、
二、 模板面板计算
1)抗弯强度计算
f = M / W < [f]
其中 f —— 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；
　　 M —— 面板的最大弯距(N.mm)；
　　 W —— 面板的净截面抵抗矩；
[f] —— 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；
M = 0.100ql2
其中 q —— 荷载设计值(kN/m)；
经计算得到 M = 0.100×(1.2×14.355+1.4×0.900)×0.300×0.300=0.166kN.m
经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.166×1000×1000/16200=10.270N/mm2
面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!
(2)抗剪计算 [可以不计算]
T = 3Q/2bh < [T]
其中最大剪力 Q=0.600×(1.2×14.355+1.4×0.900)×0.300=3.327kN
　　截面抗剪强度计算值 T=3×3327.0/(2×300.000×18.000)=0.924N/mm2
　　截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2
抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!
(3)挠度计算
v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250
面板最大挠度计算值 v = 0.677×14.355×3004/(100×6000×145800)=0.900mm
面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!
三、 梁底支撑木方的计算

抗弯计算强度 f=0.166×106/57166.7=2.90N/mm2
木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!
(2)木方抗剪计算 [可以不计算]
截面抗剪强度必须满足:
T = 3Q/2bh < [T]
截面抗剪强度计算值 T=3×3.012/(2×70×70)=0.922N/mm2
截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2
木方的抗剪强度计算满足要求!
(3)木方挠度计算
最大变形 v =0.1mm
木方的最大挠度小于333.3/250,满足要求!
（二）梁底顶托梁计算
托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。
均布荷载取托梁的自重 q= 0.061kN/m。

托梁计算简图

托梁弯矩图(kN.m)

托梁变形图(mm)

托梁剪力图(kN)
经过计算得到最大弯矩 M= 0.297kN.m
经过计算得到最大支座 F= 6.933kN
经过计算得到最大变形 V= 0.1mm
顶托梁的截面力学参数为
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 8.00×8.00×8.00/6 = 85.33cm3；
I = 8.00×8.00×8.00×8.00/12 = 341.33cm4；
(1)顶托梁抗弯强度计算
抗弯计算强度 f=0.297×106/85333.3=3.48N/mm2
顶托梁的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!
(2)顶托梁抗剪计算 [可以不计算]
截面抗剪强度必须满足:
T = 3Q/2bh < [T]
截面抗剪强度计算值 T=3×4842/(2×80×80)=1.135N/mm2
截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2
顶托梁的抗剪强度计算满足要求!
(3)顶托梁挠度计算
最大变形 v =0.1mm
顶托梁的最大挠度小于450.0/250,满足要求!
四、 扣件抗滑移的计算
五、 R ≤ Rc立杆的稳定性计算
立杆的稳定性计算公式

其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，它包括：
横杆的最大支座反力 N1=6.93kN (已经包括组合系数1.4)
脚手架钢管的自重 N2 = 1.2×0.129×3.750=0.581kN
N = 6.933+0.581=7.514kN
—— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到；
i —— 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60
A —— 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.24
W —— 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49
—— 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)；
[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2；
l0 —— 计算长度 (m)；
如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算
l0 = k1uh (1)
l0 = (h+2a) (2)
k1 —— 计算长度附加系数，按照表1取值为1.185；
u —— 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u = 1.70
a —— 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.05m；
公式(1)的计算结果： = 88.19N/mm2，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!
公式(2)的计算结果： = 30.15N/mm2，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!
如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算
l0 = k1k2(h+2a) (3)
k2 —— 计算长度附加系数，按照表2取值为1.000；
公式(3)的计算结果： = 38.17N/mm2，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!
梁模板2-1～2-4轴交1-D轴KZL1，截面尺寸为：650*1000；
一、 参数信息

二、 模板面板计算
其中 f —— 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；
　　 M —— 面板的最大弯距(N.mm)；
　　 W —— 面板的净截面抵抗矩；
[f] —— 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；
M = 0.100ql2
其中 q —— 荷载设计值(kN/m)；
经计算得到 M = 0.100×(1.2×16.477+1.4×1.950)×0.250×0.250=0.141kN.m
经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.141×1000×1000/35100=4.007N/mm2
面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!
(2)抗剪计算 [可以不计算]
T = 3Q/2bh < [T]
其中最大剪力 Q=0.600×(1.2×16.477+1.4×1.950)×0.250=3.375kN
　　截面抗剪强度计算值 T=3×3375.0/(2×650.000×18.000)=0.433N/mm2
　　截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2
抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!
(3)挠度计算
v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250
面板最大挠度计算值 v = 0.677×16.477×2504/(100×6000×315900)=0.230mm
面板的最大挠度小于250.0/250,满足要求!
三、 梁底支撑木方的计算
（一）梁底木方计算
作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。
1.荷载的计算：
(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：
q1 = 25.000×1.000×0.250=6.250kN/m
(2)模板的自重线荷载(kN/m)：
q2 = 0.350×0.250×(2×1.000+0.650)/0.650=0.357kN/m
(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：
经计算得到，活荷载标准值 P1 = (1.000+2.000)×0.650×0.250=0.487kN
均布荷载 q = 1.2×6.250+1.2×0.357=7.928kN/m
集中荷载 P = 1.4×0.488=0.683kN

木方计算简图

木方弯矩图(kN.m)

木方变形图(mm)

木方剪力图(kN)
经过计算得到从左到右各支座力分别为
N1=1.372kN
N2=4.593kN
N3=1.372kN
经过计算得到最大弯矩 M= 0.155kN.m
经过计算得到最大支座 F= 4.593kN
经过计算得到最大变形 V= 0.1mm
木方的截面力学参数为
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 7.00×7.00×7.00/6 = 57.17cm3；
I = 7.00×7.00×7.00×7.00/12 = 200.08cm4；
(1)木方抗弯强度计算
抗弯计算强度 f=0.155×106/57166.7=2.71N/mm2
木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!
(2)木方抗剪计算 [可以不计算]
截面抗剪强度必须满足:
T = 3Q/2bh < [T]
截面抗剪强度计算值 T=3×1.955/(2×70×70)=0.598N/mm2
截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2
木方的抗剪强度计算满足要求!
(3)木方挠度计算
最大变形 v =0.1mm
木方的最大挠度小于400.0/250,满足要求!
（二）梁底顶托梁计算
托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。
均布荷载取托梁的自重 q= 0.061kN/m。

托梁计算简图

托梁弯矩图(kN.m)

托梁变形图(mm)

托梁剪力图(kN)
经过计算得到最大弯矩 M= 0.412kN.m
经过计算得到最大支座 F= 9.082kN
经过计算得到最大变形 V= 0.2mm
顶托梁的截面力学参数为
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 8.00×8.00×8.00/6 = 85.33cm3；
I = 8.00×8.00×8.00×8.00/12 = 341.33cm4；
(1)顶托梁抗弯强度计算
抗弯计算强度 f=0.412×106/85333.3=4.83N/mm2
顶托梁的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!
(2)顶托梁抗剪计算 [可以不计算]
截面抗剪强度必须满足:
T = 3Q/2bh < [T]
截面抗剪强度计算值 T=3×4696/(2×80×80)=1.101N/mm2
截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2
顶托梁的抗剪强度计算满足要求!
(3)顶托梁挠度计算
最大变形 v =0.2mm；顶托梁的最大挠度小于450.0/250,满足要求!
四、 扣件抗滑移的计算
五、 R ≤ Rc立杆的稳定性计算

l0 = k1uh (1)
l0 = (h+2a) (2)
k1 —— 计算长度附加系数，按照表1取值为1.185；
u —— 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u = 1.70
a —— 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.05m；
公式(1)的计算结果： = 113.41N/mm2，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!
公式(2)的计算结果： = 38.77N/mm2，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!
如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算
l0 = k1k2(h+2a) (3)
k2 —— 计算长度附加系数，按照表2取值为1.000；
公式(3)的计算结果： = 49.08N/mm2，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!
梁模板2-21～2-27轴交1-A轴KZL3，截面尺寸为：700*1200；
一、 参数信息

二、 模板面板计算
其中 f —— 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；
　　 M —— 面板的最大弯距(N.mm)；
　　 W —— 面板的净截面抵抗矩；
[f] —— 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；
M = 0.100ql2
其中 q —— 荷载设计值(kN/m)；
经计算得到 M = 0.100×(1.2×21.245+1.4×2.100)×0.300×0.300=0.256kN.m
经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.256×1000×1000/37800=6.770N/mm2
面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!
(2)抗剪计算 [可以不计算]
T = 3Q/2bh < [T]
其中最大剪力 Q=0.600×(1.2×21.245+1.4×2.100)×0.300=5.118kN
　　截面抗剪强度计算值 T=3×5118.0/(2×700.000×18.000)=0.609N/mm2
　　截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2
抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!
面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!
三、 梁底支撑木方的计算

经过计算得到最大支座 F= 4.523kN
经过计算得到最大变形 V= 0.0mm
木方的截面力学参数为
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 7.00×7.00×7.00/6 = 57.17cm3；
I = 7.00×7.00×7.00×7.00/12 = 200.08cm4；
(1)木方抗弯强度计算
抗弯计算强度 f=0.140×106/57166.7=2.45N/mm2
木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!
(2)木方抗剪计算 [可以不计算]
截面抗剪强度必须满足:
T = 3Q/2bh < [T]
截面抗剪强度计算值 T=3×2.334/(2×70×70)=0.714N/mm2
截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2
木方的抗剪强度计算满足要求!
(3)木方挠度计算
最大变形 v =0.0mm
木方的最大挠度小于333.3/250,满足要求!

I = 8.00×8.00×8.00×8.00/12 = 341.33cm4；
(1)顶托梁抗弯强度计算
抗弯计算强度 f=0.322×106/85333.3=3.77N/mm2
顶托梁的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!
(2)顶托梁抗剪计算 [可以不计算]
截面抗剪强度必须满足:
T = 3Q/2bh < [T]
截面抗剪强度计算值 T=3×5239/(2×80×80)=1.228N/mm2
截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2
顶托梁的抗剪强度计算满足要求!
(3)顶托梁挠度计算
最大变形 v =0.1mm
顶托梁的最大挠度小于450.0/250,满足要求!
四、 扣件抗滑移的计算
R ≤ Rc
五、 立杆的稳定性计算

公式(1)的计算结果： = 94.85N/mm2，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!
公式(2)的计算结果： = 32.42N/mm2，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!
如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算
l0 = k1k2(h+2a) (3)
k2 —— 计算长度附加系数，按照表2取值为1.000；
公式(3)的计算结果： = 41.05N/mm2，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!
梁模板1-30～