混凝土课程设计某地铁车站顶板梁板结构设计.docx

《钢筋混凝土设计原理》课程设计

题 目 某地铁车站顶板梁板结构设计

《钢筋混凝土设计原理》课程设计任务书
1设计题目
某地铁车站顶板梁板结构设计，采用全埋式现浇钢筋混凝土单向板梁板结构。
2 设计内容
①结构平面布置：柱网、主梁、次梁及板的布置；
②板的强度计算：内力按考虑塑性变形内力重分布的方法计算；
③板的防水设计：防水混凝土设计；
④次梁强度计算：内力按考虑塑性变形内力重分布的方法计算；
⑤主梁的强度计算：内力按弹性理论计算，考虑荷载不利组合；
⑥绘制施工图：
●结构平面布置图（1 : 200）；
●板的配筋图；次梁配筋图；主梁配筋图及M、V图（1 : 50）；
●主、次梁钢筋表及必要说明。
3 设计资料及要求
① 建筑平面尺寸，如下图1；

图1 地下室平面尺寸
② 2222222222222222222222222222222222222222222222222222222222222222222222222222222222222222222222222222222222222222222222222222222主梁下附墙垛尺寸为450×450mm，下设计柔垫200mm厚，混凝土柱尺寸为500×500mm，或者采钢管混凝土圆形柱直径400mm；
③ 地铁车站的安全等级为二级，顶板设计厚度为700mm；
④ 工程地质与水文条件：设计地下室顶板离地面为粉质粘土，土的抗剪强度为28.7KPa，内摩擦角为25度，土层透水性为：微弱，土层厚度2.8m。地下水位为-2.0m。地下水对钢筋混凝土结构具有弱溶解性，综合评价其腐蚀等级为：中等腐蚀，土的密度为17.0KN/m3；
⑤ 混凝土可采用C30或C35；板内钢筋可采用HPB235级、HRB335级热轧钢筋，次梁和主梁钢筋可选HRB400级热轧钢筋；
⑥ 荷载：钢筋混凝土容重为25KN/m3，设计忽略地下水压力的荷载，顶板活荷载见表1，平顶粉刷荷载0.4KN/m3；
⑦ 地铁车站顶板设计考虑人防的要求，地铁车站防护等级为6级
⑧ 题号分配：每个学生根据学号选择相应的题号，表中长度单位为米，第题题号见表1，表中有41道题目。

表1 铁工081班各题号的设计条件

4 设计期限：两周（6月8日——6月30日）
① 下达设计任务及结构布置1天；
② 设计计算和整理计算书4天；
③ 绘制顶板结构施工图4天；
④ 答辩及设计成绩评定1天；
5 参考资料
1．《混凝土结构设计规范》（GB 50010－2002）；
2．《建筑结构荷载规范》（GB 50009－2001）；
3．《砌体结构设计规范》（GB 50003－2001）；
4．钢筋混凝土连续梁和框架考虑内力重分布设计规程（CECS 51：93）；
5．《人民防空工程战术技术要求》；
6．《人民防空地下室规范》（GB 50038－94）；
7．《地下工程防水技术规范》（GB 50108－2001）；
8．《地下防水工程实用技术》沈春林编写，机械工业出版社 ；
9．钢筋混凝土结构构造手册；
10．教材：《混凝土结构设计原理》；
11．教材：《混凝土结构设计》；
12．教材：《钢—混凝土组合结构》。
6 计算书格式要求
①严格按科研论文的排版格式；
②正字字体：小四，宋体；图表中所有文字：五号，宋体。
任务下达：贺桂成
2011年6月7日

钢筋混凝土设计原理课程设计
1工程概况
设计地铁车站顶板离地面为粉质粘土，土的抗剪强度为28.7Kpa，内摩擦角为25度，土层透水性为：微弱，土层厚度2.8m，地下水位为-2.0m，地下水对钢筋混凝土结构具有弱溶解性，综合评价其腐蚀等级为：中等腐蚀，土的密度为17KN/m3
2设计参数说明
主梁下附墙垛尺寸为450×450mm，下设计柔垫200mm厚，混凝土柱尺寸为500×500mm，或者采钢管混凝土圆形柱直径400mm； 地铁车站的安全等级为二级，顶板设计厚度为700mm；混凝土可采用C30或C35；板内钢筋可采用HPB235级、HRB335级热轧钢筋，次梁和主梁钢筋可选HRB400级热轧钢筋，钢筋混凝土容重为25KN/m3，设计忽略地下水压力的荷载，顶板活荷载见表1，平顶粉刷荷载0.4KN/m3；地铁车站顶板设计考虑人防的要求，地铁车站防护等级为6级
C35等级混凝土：，
HRB335级热轧钢筋：
HRB400级热轧钢筋：
3结构平面布置
3.1结构平面布置的原则
在进行结构平面布置时，应遵守下述布置原则：
（1） 梁格的布置要考虑生产工艺、使用要求和支承结构的合理性。
（2） 柱网与梁格尺寸除应满足生产工艺和使用要求外，还应使结构具有尽能好的经济效果。
（3） 梁格应尽可能布置得规整、统一，板的厚度和梁的截面尺寸尽量统一减少梁板跨度的变化，以简化计算，方便施工。
（4）避免集中荷载直接作用于板上。
3.2 构件尺寸设计

根据设计参数说明，板厚700（＞80满足刚度要求，可不验算挠度）；参照设计规范，对于一般的建筑结构中，取次梁截面高度，另外，次梁截面宽度取b=h/3~h/2；主梁截面高度，但在地下建筑中，取值稍有偏于安全，取次梁c,c;取主梁z，z。根据设计要求，建筑结构平面布置图如图1-1

图1-1 结构平面布置图

4板的设计
4.1荷载的计算
取宽为1m板带作为计算单元
土层荷载
钢筋混凝土自重
平顶粉刷荷载 0.4
恒荷载标准值 65.5
活荷载标准值 14

总荷载设计值
按可变荷载效应控制的组合
=96.32
由上可知，所以板内力计算时取。
4.2计算简图及跨度
参照设计规范，梁板的跨度计算，根据下表1-2：
表1-2梁板的跨度计算

支承情况
计算跨度
梁
板
两端与梁柱整体连接
净跨
净跨
两端支承在砖墙上
1.05

一端与梁整体连接，另一端承在砖墙上
1.025

注：表中为梁的支承宽度，为板的搁置长度，为板厚。
次梁截面高度h=800mm,b=450mm。根据结构的平面布置，板的实际支承情况，板的计算跨度为：
边跨 ：

故边跨取。
中间跨
由于边跨与中间跨的跨度差，故可按等跨连续板计算内力。板的计算简图如下：图 1-2及图1-3：

图 1-2 板的跨度计算示意图简图
20
图1-3 板的计算简图
·A
B
C
1
2
3
1700
1550
1550
96.32
KN／m

4.3弯距设计值计算
各板控制截面的弯矩设计值按下式计算：
根据上面的公式计算得：

4.4截面配筋计算
板截面有效高度。因中间板带的内区格四周与梁整体连接，故、和值可降低20%，从而取值为四周的0.8倍。最少配钢筋率为=0.45 =0.236%，板截面配筋计算过程见下表1-3。
表1-3 板截面配筋计算
截面
1
B
2，3
C
板带
中板带
板带
中板带
弯矩系数

跨度
1.70
1.55
1.55
1.55

33.00
-21.04
14.46
11.57
-16.53
-13.22

=

0.043

0.0027

0.0019

0.0015

0.0021

0.0017

0.0044

0.0027<0.1
取0.1

0.0019

0.0015

0.0021<0.1
取0.1

0.0017<0.1
取0.1

167

3785

72

57

3785

3785

0.024%

0.541%
0.0102%<0.235%
取0.235%
0.0081%<0.235%
取0.235%

0.541%

0.541%
配筋(mm2)

实际配筋(mm2)
AS=1780
AS=3927
AS=1780
AS=1780
AS=3927
AS=3927
注意：表中支座截面，取计算；当=0.45时，按配钢筋。

4.5板截面受剪承载力验算
板截面剪力设计值可按下式计算：
为荷载重分布剪力系数，参照表1-4
表1-4 为荷载重分布剪力系数
荷载情况
端部支座
支承情况
截面
A
B
B
C
均布荷载
搁支在墙上
0.45
0.6
0.55
0.55
集中荷载
梁与梁、梁与墙整体连续
0.5
0.55
0.55
0.55
搁支在墙上
0.45
0.65
0.6
0.55

梁与梁、梁与柱整体连续
0.5
0.6
0.6
0.55
注：表中的A、B、B、C表示支座的内外侧的代号。
板截面最大剪力设计值发生在内力支座，其值为

对于不配箍筋和弯起钢筋的一般板类受弯构件，其斜截面受剪承载力应符合下列规定：

>
由其斜截面受剪承载力符合，则板不需要配箍筋和弯起钢筋。

5次梁计算
5.1 次梁配筋的构造要求
（1） 截面尺寸：次梁的跨度l = 4 m~6 m，梁高h=(1/18~1/12)，梁宽b =(1/3~1/2)h，应满足表1-7的规定。纵向钢筋的配筋率一般为0.6%~1.5%。
（2） 次梁在砌体墙上的支承长度a≥240 mm。
（3）钢筋的直径：梁的纵向受力钢筋及架立钢筋的直径不宜小于表1-5的规定。对钢筋直径的要求出于混凝土结构截面受力的需要。混凝土结构中，受力钢筋的尺寸应与截面高度及跨度有一定的比例，过于纤细的钢筋难以起到应有的承载受力和构造的作用。
表1-5 梁内纵向钢筋的最小直径

注：为梁高，为梁的跨度。
(4) 钢筋的间距：钢筋混凝土结构中钢筋能够与混凝土协同工作，是由于它们之间存在着粘结锚固作用。因此，受力钢筋周围应有一定厚度的混凝土层握裹。对于构件边缘的钢筋，表现为保护层厚度；而对于构件内部的钢筋，则表现为钢筋的间距。钢筋间距还应考虑施工时浇筑混凝土操作的方便。梁纵向钢筋的净间距不应小于表1-6的规定。
表1-6 梁内纵向钢筋的最小净距

注：（1）净间距为相邻钢筋外边缘之间的最小距离。
（2）当梁的下部钢筋配置多于2层时，两层以上水平方向中距应比下边两层的中距增大一倍。
(5) 梁侧的纵向构造钢筋：由于混凝土收缩量的增大，近年在梁的侧面产生收缩裂缝的现象时有发生。裂缝一般呈枣核状，两头尖而中间宽，向上伸至板底，向下至于梁底纵筋处，截面较高的梁，情况更为严重。
(6) 当连续次梁的跨度相等或相差不超过20%，且活载与恒载之比q/g≤3时，梁内纵向钢筋的弯起及截断可按图1-5进行。

图1-5 等跨连续次梁的钢筋布置
《规范》规定：当梁的腹板高度hw≥450 mm时，在梁的两个侧面沿高度配置纵向构造钢筋(腰筋)，每侧纵向构造钢筋(不包括梁上、下部受力钢筋及架立钢筋)的截面面积不应小于腹板截面面积w 的0.1%，且其间距不宜大于200 mm。此处，腹板高度hw ，矩形截面为有效高度；对T形截面，取有效高度减去翼缘高度；对I形截面，取腹板净高。
(7) 对钢筋混凝土薄腹梁或需作疲劳验算的钢筋混凝土梁，应在下部二分之一梁高的腹板内沿两侧配置直径为8 mm~14 mm、间距为100 mm~150 mm的纵向构造钢筋，并应按下密上疏的方式布置。在上部二分之一梁高的腹板内，纵向构造钢筋上述第(5)条的规定配置。如图1-5所示，中间支座负钢筋的弯起，第一排的上弯点距支座边缘为50 mm；第二排、第三排上弯点距支座边缘分别为h和2h。
支座处上部受力钢筋总面积为As，则第一批截断的钢筋面积不得超过As/2，延伸长度从支座边缘起不小于/5+20d(d为截断钢筋的直径)；第二批截断的钢筋面积不得超过As/4，延伸长度不小于/3。所余下的纵筋面积不小于As/4，且不少于两根，可用来承担部分负弯矩并兼作架立钢筋，其伸入边支座的锚固长度不得小于。
位于次梁下部的纵向钢筋除弯起的外，应全部伸入支座，不得在跨间截断。下部纵筋伸入边支座和中间支座的锚固长度详见《混凝土结构设计》。
连续次梁因截面上、下均配置受力钢筋，所以一般均沿梁全长配置封闭式箍筋，第一根箍筋可距支座边50 mm处开始布置，同时在简支端的支座范围内，一般宜布置一根箍筋。
根据设计平面布置图，有主梁mm，。次梁的跨度计算示意1-6

图1-6 次梁的跨度计算示意图
5.2荷载计算
取次梁为1m长作为计算单元
板传来的恒荷载
次梁自重
次梁三面粉刷

恒荷载标准值 137.35
活荷载标准值
总荷载设计值
按可变荷载效应控制的组合

所以，次梁内力计算时取201.2KN/m。
5.3计算简图

次梁按考虑塑性重分布计算内力，结合图1-6故由表4可得次梁的计算跨度为：

中间跨

边跨
故边跨取。
与中跨的计算跨度相差，故可按等跨连续梁计算内力，计算简图如1-7

图1-7 次梁计算简图
5.4内力计算
次梁各控制截面的弯矩设计值和剪力设计值分别按，计算。
弯矩设计值

剪力设计值

5.5截面配筋计算
次梁跨中截面按T型梁截面进行正截面受弯承载力计算，翼缘计算宽度，边跨及中间跨均按较小的值采用:
==
跨中及支座截面均按一排钢筋考虑，故取h0=1200-35=1165mm，翼缘厚度。

此值大于跨中弯矩设计值,,，故各跨跨中截面均属于第一类T型截面，支座按矩形截面计算，次梁正截面受弯承载力计算结果见表1-7。

截面
1
B
2
3
C

868.3
-868.3
564.5
-645.1
或
2233
450
2233
450
或
53699.2
10821.68
53699.2
10821.68

0.016

0.080

0.011

0.060

0.017
0.084
0.011
0.062

2535.89

2525.04

1640.81

1863.72
实配钢筋
428（直）
110（弯）
428（直）
110（弯）
422（直）
114（弯）
422（直）
122（弯）
实配钢筋面积
2541.5
2541.5
1673.9
1900.1

次梁斜截面受剪承载力计算如表1-8 ，按规定，考虑到塑性内力重分布时，箍筋数量应增大20%，故计算时将乘以1.2；配箍筋率 ，各截面均满足要求，

表1-8 次梁斜截面受剪承载力计算
截面

606.6
688.1
741.4

2188.74>V
2188.74>V
2188.74>V

576.15<V
576.15<V
576.15<V

0.269
0.356
0.378
实配箍筋
双肢@200
双肢@200
双肢@200
配箍率
0.119%>0.105%
0.158%>0.114%
0.168%>0.114%

721.41

768.39

780.27

291
291
291
弯起钢筋实际面积
122
As=380.1
122
As=380.1
122
As=380.1
验算是否需要第二批弯起钢筋：
钢筋弯起点到支座边缘距离为：800-35-35+50=780mm，则第一排弯起钢筋弯起点处的剪力设计值
V1=496.2-0.78×190.1=347.922<
故不需要第二排弯起钢筋。
注意：所需的弯起钢筋直接用纵筋弯起即可，无需格外在配置
6主梁设计
主梁按弹性理论计算内力。柱截面尺寸为500500mm，主梁几何尺寸及支承情况如图1-8所示

图1-8 主梁跨度计算示意图
6.1荷载计算
为简化计算，主梁自重按集中荷载考虑。
次梁传来的荷载
主梁自重
主梁三面粉刷
恒荷载标准值 1467.66kN
活荷载标准值 14×7.2＝100.8kN `
恒载设计值
G=1.21467.66=1761.19kN
活载设计值
Q=1.3100.8=131.04kN
6.2计算简图及跨度
由于主梁线刚度较柱线刚度大很多，故中间支座按铰支座考虑。主梁的支承长度为370mm。
计算跨度：
中间跨
边 跨 =
=
故边跨的计算跨度取=。
边跨与中间跨的平均跨度为=(5815+6000)/2=5907.5mm
边跨与中间跨的计算跨度相差（6000-5815）/6000=3.1％＜10％，故计算时可采用等跨连续梁的弯矩和剪力系数。计算简图如图图1-9所示。

图1-9主梁计算简图
6.3内力计算
对图所示三跨连续梁，可采用内力系数计算各控制截面内力，即
弯矩
剪力
式中，、、、为内力系数，由设计规范查取。
下面以变荷载效应控制的组合为例说明计算过程，即取G=1761.19kN和Q=131.04kN计算，永久荷载效应控制组合计算过程从略（经计算不控制截面设计）。和

主梁弯矩计算见表
表1-9 主梁弯矩计算
项次
荷载简图

①

②

---------
③

---------
④

⑤

① +②
2719.1
-2880.89
603.43
---------
①+③
2357.93
-2880.89
865.25
---------
①+④
2673.38
-2890.61
841.66

-2846.83
①+⑤
2375.24
-2846.83
841.66

-3018.08

主梁剪力计算见表1-10
表1-10 剪力计算
项次

荷载简图

①

②

---------

③

④

① +② ，
1407.06
-2380.03
1761.19
① +④
1381.24
-2403.23
1921.32
① +⑤
1279.29
-2246.01
1863.14

6.4内力包络图
将各控制截面的组合弯矩值和组合剪力值，分别绘于同一坐标图上，即得内力叠合图，其外包线即是内力包络图，具体见大图。可见，对主梁而言，按可变荷载效应控制的组合所得的内力设计值将控制截面配筋。

6.5配筋计算
在正弯矩作用下主梁跨中截面按T形截面计算配筋，边跨及中间跨的翼缘宽度均按较小值采用，即

故取，并取。因为

此值大于和，故属于第一类T形截面。
主梁支座截面及负弯矩作用下的跨中截面按矩形截面计算，取。支座B边缘截面弯矩：

其中支座截面剪力。主梁正截面及斜截面承载力计算结果分别见表1-11和1-12.

表 1-11 主梁正截面承载力计算
截面
边跨跨中
B支座
中间跨跨中
M/
2719.1
-2545.62
865.25
或
1938.3
500
1938.3
或
58122.87
14993.26
58122.87

0.047
0.170
0.015

0.048
0.188
0.015

5783.06
5843.14
1807.30
实配钢筋
636（直）
312（弯）
832（直）
220（弯）
236（直）
224（弯）
实配钢筋面积
6446
7062
2344

表 1-12 主梁斜截面受剪承载力计算
截面
边支座A
B支座（左）
B支座（右）

1407.06
2403.23
1921.32

2797.3>V

1461.25>V
1461.25>V

490.57<V
392.46<V
392.46<V
选用箍筋
双肢
12@150
双肢
12@100
双肢
12@100

745.72
775.19
775.19

1816.55
2191.4
2191.4
实配弯起钢筋
236

236

236

实配钢筋面积
2036
2036
2036
6.6附加横向钢筋
由次梁传递给主梁的全部集中荷载设计值为
KN
由式（2.3.15）得主梁内支承次梁处附加横向钢筋截面面积为

则一侧所需附加吊筋的截面面积为，选728(4301)

6.7主梁纵筋的弯起和截断
按同比例在同一坐标图上绘出弯矩包络图和抵抗弯矩图。绘制抵抗弯矩图时，应注意弯起点钢筋的位置：弯起点离受弯承载力充分利用点的距离应不小于h0/2；弯起钢筋之间的距离不应超过箍筋的最大允许间距。由于边跨跨中只允许弯起236的钢筋，为满足受剪承载力和上述构造要求，在B支座处设置了专用于受剪压筋，其上弯起点距支座边缘的距离为50mm。
根据每根钢筋的弯起承载力水平直线和弯矩包络图的交点，确定支座上部受力钢筋（抵抗支座负弯矩）的理论截断点至理论截断点的距离应大于20d，且至充分利用点的距离应大于（因），本设计中大部分纵筋由后者控制钢筋截断点，其中锚固长度按确定，取40d（d为纵筋直径）。但由所确定的截断点仍位于负弯矩受拉区内，故从其充分利用截面伸出的长度应按确定，另外钢筋的搭接长度取200mm。
6.8 附加横向钢筋
1、在梁下部或截面高度范围内有集中荷载作用时，应在该处设置附加横向钢筋(吊筋、箍筋)承担。附加横向钢筋应布置在长度的范围内；
2、当构件的内折角处于受拉区时，应增设箍筋。该箍筋应能承受未在受压区锚固的纵向受拉钢筋As1的合力，且在任何情况下不应小于全部纵向钢筋As合力的35%。

7防水设计
防空地下室设计应做好室外地面的排水处理，避免在上部地面建筑周围积水。防空地下室的防水设计不应低于《地下工程防水技术规范》(GB 50108)规定的防水等级的二级标准。上部建筑范围内的防空地下室顶板应采用防水混凝土，当有条件时宜附加一种柔性防水层。
7.1 防水混疑土设计
1、一般规定
（1）防水混凝土应通过调整配合比，掺加外加剂、掺合料配制而成，抗渗等级不得小于S6。
（2） 防水混凝土的施工配合比应通过试验确定，抗渗等级应比设计要求提高一级(0.2MPa)。
2、设 计
（1） 防水混凝土的设计抗渗等级，应符合设计规范的规定。
（2） 防水混凝土的环境温度，不得高于80℃；处于侵蚀性介质中防水混凝土的耐侵蚀系数，不应小于0.8。
（3） 防水混凝土结构底板的混凝土垫层，强度等级不应小于C15，厚度不应小于100mm，在软弱土层中不应小于150mm。
（4） 防水混凝土结构， 结构厚度不应小于250mm；裂缝宽度不得大于0.2mm，并不得贯通；迎水面钢筋保护层厚度不应小于50mm。
3、材 料
（1）防水混凝土使用的水泥，水泥的强度等级不应低于32.5MPa；在不受侵蚀性介质和冻融作用时，采用普通硅酸盐水泥、硅酸盐水泥、火山灰质硅酸盐水泥、粉煤灰硅酸盐水泥、矿渣硅酸盐水泥，使用矿渣硅酸盐水泥必须掺用高效减水剂；在受侵蚀性介质作用时，应按介质的性质选用相应的水泥；在受冻融作用时，应优先选用普通硅酸盐水泥，不宜采用火山灰质硅酸盐水泥和粉煤灰硅酸盐水泥。
（2）防水混凝土所用的砂、石，石子最大粒径不宜大于40mm，泵送时其最大粒径应为输送管径的1／4；吸水率不应大于1.5％；不得使用碱活性骨料。其他要求应符合《普通混凝土用碎石或卵石质量标准及检验方法》（JGJ 53—92)的规定；拌制混凝土所用的水，应符合《混凝土拌合用水标准》(JGJ 63—89)的规定。
（3） 防水混凝土可根据工程需要掺入减水剂、膨胀剂、防水剂、密实剂、引气剂、复合型外加剂等外加剂，其品种和掺量应经试验确定。所有外加剂应符合国家或行业标准一等品及以上的质量要求。
（4） 每立方米防水混凝土中各类材料的总碱量(Na2O当量)不得大于3kg
，灰砂比宜为1：1.5~1：2.5；水灰比不得大于0.55；普通防水混凝土坍落度不宜大于50mm。防水混凝土采用预拌混凝土时，入泵坍落度宜控制在120±20mm，入泵前坍落度每小时损失值不应大于30mm，坍落度总损失值不应大于 60mm；掺加引气剂或引气型减水剂时，混凝土含气量应控制在3％~5％； 防水混凝土采用预拌混凝土时，缓凝时间宜为6~8h。
（5） 使用减水剂时,减水剂宜预溶成一定浓度的溶液。
（6） 防水混凝土拌合物必须采用机械搅拌，搅拌时间不应小于2min。掺外加剂时，应根据外加剂的技术要求确定搅拌时间。防水混凝土拌合物在运输后如出现离析，必须进行二次搅拌。当坍落度损失后不能满足施工要求时，应加入原水灰比的水泥浆或二次掺加减水剂进行搅拌，严禁直接加水。
（7） 防水混凝土必须采用高频机械振捣密实，振捣时间宜为10~30s，以混凝土泛浆和不冒气泡为准，应避免漏振、欠振和超振。渗加引气剂或引气型减水剂时，应采用高频插入式振捣器振捣。
7.2 卷材防水层
1、 一般规定
（1）卷材防水层适用于受侵蚀性介质作用或受振动作用的地下工程。
（2）卷材防水层应铺设在混凝土结构主体的迎水面上。
（3） 卷材防水层用于建筑物地下室应铺设在结构主体底板垫层至墙体顶端的基面上，在外围形成封闭的防水层。
2、 设 计
（1）卷材防水层为一或二层。高聚物改性沥青防水卷材厚度不应小于3mm，单层使用时，厚度不应小于4mm，双层使用时，总厚度不应小于6mm；合成高分子防水卷材单层使用时，厚度不应小于1.5mm，双层使用时，总厚度不应小于2.4mm。
（2）阴阳角处应做成圆弧或45°(135°)折角，其尺寸视卷材品质确定。在转角处、阴阳角等特殊部位，应增贴1~2层相同的卷材，宽度不宜小于500mm。
3、 材 料
（1） 卷材防水层应选用高聚物改性沥青类或合成高分子类防水卷材，卷材外观质量、品种规格应符合现行国家标准或行业标准 卷材及其胶粘剂应具有良好的耐水性、耐久性、耐刺穿性、耐腐蚀性和耐菌性；高聚物改性沥青防水卷材的主要物理性能应符合设计规范的要求。
（2） 粘贴各类卷材必须采用与卷材材性相容的胶粘剂，高聚物改性沥青卷材间的粘结剥离强度不应小于8N／10mm；合成高分子卷材胶粘剂的粘结剥离强度不应小于15N／10mm，浸水168h后的粘结剥离强度保持率不应小于70％。

8人防设计
8.1 地下室人防设计要求
1、材料设计
（1）防空地下室结构的材料选用，应在满足防护要求的前提下，做到因地制宜、就地取材。地下水位以下或有盐碱腐蚀时，外墙不宜采用砖砌体。当有侵蚀性地下水时，各种材料均应采取防侵蚀措施。
（2）防空地下室钢筋混凝土结构构件，不得采用冷轧带肋钢筋、冷拉钢筋等经冷加工处理的钢筋。
2、构造要求
砌体结构的防空地下室，由防护密闭门至密闭门的防护密闭段，应采用整体现浇钢筋混疑土结构。
3、人防防水设计
结合《人民防空地下室设计规范 》（GB 50038—2005），参照地下室顶板的防水设计施工。

参考资料
1．《混凝土结构设计规范》（GB 50010－2002）；
2．《建筑结构荷载规范》（GB 50009－2001）；
3．《砌体结构设计规范》（GB 50003－2001）；
4．钢筋混凝土连续梁和框架考虑内力重分布设计规程（CECS 51：93）；
5．《人民防空工程战术技术要求》；
6．《人民防空地下室规范》（GB 50038－94）；
7．《地下工程防水技术规范》（GB 50108－2001）；
8．《地下防水工程实用技术》沈春林编写，机械工业出版社 ；
9．钢筋混凝土结构构造手册；
10．教材：《混凝土结构设计原理》；《混凝土结构设计》；《钢—混凝土组合结构》。