公共租赁房工程落地扣件式脚手架专项施工方案.docx

xxx公共租赁房工程

落地扣件式脚手架
专项施工方案

426.14

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八、附件
（一）37米落地式扣件钢管脚手架计算书
计算参数:

施工活荷载为3.0kN/m2，同时考虑2层施工。
脚手板采用竹笆片，荷载为0.10kN/m2，按照铺设20层计算。
栏杆采用竹笆片，荷载为0.15kN/m，安全网荷载取0.010kN/m2。
一、大横杆的计算:
大横杆的自重标准值 P1=3.84kg/m×9.8N/kg=0.038kN/m
脚手板的荷载标准值 P2=0.10×1.050/2=0.0525kN/m
活荷载标准值 Q=3.000×1.050/2=1.575kN/m
静荷载的计算值 q1=1.2×0.038+1.2×0.0525=0.1086kN/m
活荷载的计算值 q2=1.4×1.575=2.205kN/m

M1=(0.08×0.1086+0.10×2.205)×1.5002=0.516kN.m

支座最大弯矩计算公式如下:

支座最大弯矩为
M2=-(0.10×0.1086+0.117×2.205)×1.5002=-0.605kN.m
我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：

=0.605×106/5080.0=128.05N/mm2
大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!

大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!
二、小横杆的计算:
1.荷载值计算
大横杆的自重标准值 P1=0.038×1.500=0.058kN
脚手板的荷载标准值 P2=0.10×1.050×1.500/2=0.079kN
活荷载标准值 Q=3.000×1.050×1.500/2=2.363kN
荷载的计算值 P=1.2×0.058+1.2×0.079+1.4×2.363=3.472kN

M=(1.2×0.038)×1.0502/8+3.472×1.050/4=0.918kN.m

=1.306×106/5080.0=180.71N/mm2
小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!

小横杆的最大挠度小于1050.0/150与10mm,满足要求!
三、扣件抗滑力的计算:

R ≤ Rc脚手板的荷载标准值 P2=0.10×1.050×1.500/2=0.7875kN
活荷载标准值 Q=3.000×1.050×1.500/2=2.363kN
荷载的计算值 R=1.2×0.040+1.2×0.7875+1.4×2.363=4.3012kN
单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
四、脚手架荷载标准值:
1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1248
NG1 = 0.125×37=4.625kN

(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.10
NG2 = 0.10×20×1.500×(1.050+0.300)/2=2.025kN

(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、木脚手板挡板，标准值为0.17
NG3 = 0.170×1.500×20/2=2.55kN

(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.010
NG4 = 0.010×1.500×37=0.555kN
经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 9.615kN。

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。
经计算得到，活荷载标准值 NQ = 3.000×2×1.500×1.050/2=4.725kN

考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N = 1.2NG + 0.85×1.4NQ
经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2×9.615+0.85×1.4×4.725=17.161kN

不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N = 1.2NG + 1.4NQ
经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2×9.615+1.4×4.725=18.153kN

风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式
五、立杆的稳定性计算:

17.16118016193.91不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!
2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算

其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，N=18.153kN；
　　 i —— 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；
　　 k —— 计算长度附加系数，取1.155；
　　 u —— 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；
　　 l0 —— 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.155×1.500×1.800=3.118m；
　　 A —— 立杆净截面面积，A=4.890cm2；
　　 W —— 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.080cm3；
—— 由长细比，为3118/16=197；
—— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.186；
　　 MW —— 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.372kN.m；
　　 —— 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 =18153/(0.19×489)+3720/508=202.706N/mm2；
　　[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；
考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!
六、最大搭设高度的计算:
不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：

其中 NG2K —— 构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K = 5.115kN；
　　 NQ —— 活荷载标准值，NQ = 4.725kN；
　　 gk —— 每米立杆承受的结构自重标准值，gk = 0.125kN/m；

经计算得到，不考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度 Hs = 37.89米。
脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：

经计算得到，不考虑风荷载时，脚手架搭设高度限值 [H] = 37.74米。

考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：

其中 NG2K —— 构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K = 5.115kN；
　　 NQ —— 活荷载标准值，NQ = 4.725kN；
　　 gk —— 每米立杆承受的结构自重标准值，gk = 0.125kN/m；
　　 Mwk —— 计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩，Mwk = 0.312kN.m；

经计算得到，考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度 Hs = 24.88米。

七、连墙件的计算:
连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：

Nl = Nlw + No

其中 Nlw —— 风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：

Nlw = 1.4 × wk × Aw

wk —— 风荷载标准值，wk = 0.643kN/m2；
Aw —— 每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw = 3.60×4.50 = 16.200m2；
No —— 连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No = 5.000

经计算得到 Nlw = 14.583kN，连墙件轴向力计算值 Nl = 19.583kN
连墙件轴向力设计值 Nf = A[f]
其中 —— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l/i=30.00/1.58的结果查表得到=0.95；
A = 160mm2；[f] = 205.00N/mm2。
经过计算得到 Nf =32.8kN
Nf>Nl，连墙件的设计计算满足要求!
所以采用3*40*400扁铁作连墙件符合要求。
扣件螺杆抗剪力：N = A[fv]=3.14*5*5*25=19.6KN
所以螺杆抗剪力符合设计要求。

八、立杆的地基承载力计算:
地基承载力的计算满足要求!

（二）：主梁槽钢、次梁槽钢悬挑式卸料平台计算书
计算参数:
一、次梁的计算

次梁的抗弯强度计算 < [f],满足要求!

次梁的稳定性计算 < [f],满足要求!
二、主梁的计算

主梁的抗弯强度计算强度小于[f]，满足要求!

三、钢丝拉绳的内力计算:

四、钢丝拉绳的强度计算:

选择6×37+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1700MPa，直径19.5mm。
五、钢丝拉绳吊环的强度计算:

所需要的吊环最小直径 D=[22409×4/(3.1416×50×2)]1/2=17mm
六、锚固段与楼板连接的计算

每个地锚螺栓承载力计算满足要求!