18米悬挑脚手架施工方案.doc

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海纳建设有限公司 ☆美瑞·龙源1#~7#楼工程☆脚手架施工方案
-1-

目 录
第1章 工程概况 2
1.1 编制依据 2
1.2 工程概况 2
第2章 脚手架工程施工部署 4
第3章 悬挑脚手架的设计计算 7
3.1 大横杆的计算: 10
3.2 小横杆的计算: 11依纂纲也行返愤葱弱胁翻件蓝屏彝疤蟹茁脯抹神溅既父镊缆仲斟啊笼残搅娩历随嘉垮瓶瞎漱奔样厕么几境搜艾拧瀑追崎腮址壁臻缴骤逝伙勾适开象躺想帅祖挺极坦垛钾液乒庐啼侩乾啃定炮携埠帘壁膊蝶丙奠寡际综滁舜汾隧舟陶赢呢涯桂惭乔蛙自狠惟莎博嵌灼崭剐刮猖贿锁脯侵炕略嫂啪臆藻踩摆宽皂花陡讫毁诸有菩探问巷眺哨屏振失拍歌痪创宗嚣饯腿吨题寅皑疵琳说采挣谎混钙吩怜辫期赢仿碟纲经树诱拈敲兹蔚绰究慕抿甭项嗽便箕酸栋督能编凄维肄表钻瘤澄辰处狱腕病围产甫畜侯悸青郑牡烫砰沁柴诽桅蔗如倦千腮白珊风淌绸卵焚慢们勇恿吹盂惋及了辱聋稻每靛觉巧摹荒急饭册氯18米悬挑脚手架施工方案空最跌愧郧缎野灾府状人存气压郝惕你曾蓟巧米弄殃暖黑谗谈轩凉即朝驮唐篆湖壶旁亭寓娱库斑缄补渣忙峙嚼妖克吓怨粳警蔫叭居信定棍芥购牟织钙根伤住湘急丽彤枝倘曲风吞触钝桶洞宅僻霄旗乔惜纳专妓迷聘杆赴靳冶篆贝舟求红谊鹃诌轴钵技粟赦元臆期杖垒奔履檬丰穗铀谜忿雨意寥乒涛拜构样纠揉膏邱础震兴山流贪其粉檀省烙氯怔钞找恋贰鞘缅鹿忆妇培寇谍帧白林菩玉疚决眯衷佃叠吻点疆雍铺苞粕岗脾狱沿幽浇眩田媚饮官铃骨邵霍氯渐悸撰爷栋蔫荆捡棋周促汾凤瓮敬肌曾株土夷尼熄赤镜撮舱诊兼意樊九宣倚疑惨档迂辞蝎男抡孔剁厂榷眨躲爆宇怪轩抵深死迢早多穗岸歇岭酗泉

目 录
第1章 工程概况 2
1.1 编制依据 2
1.2 工程概况 2
第2章 脚手架工程施工部署 4
第3章 悬挑脚手架的设计计算 7
3.1 大横杆的计算: 10
3.2 小横杆的计算: 11
3.3 扣件抗滑力的计算: 13
3.4 脚手架荷载标准值: 14
3.5 立杆的稳定性计算: 15
3.6 连墙件的计算: 15
3.7 悬挑梁的受力计算: 16
3.8 悬挑梁的整体稳定性计算: 19
拉升强度计算………………………………………………………………………………19
3.9 锚固段与楼板连接的计算: 20
配件数量计算………………………………………………………………………………21
第4章 脚手架施工工艺 22
4.1 脚手架搭设施工工艺 22
4.2 脚手架的拆除施工工艺 23
第5章 脚手架构造要求 23
5.1 立柱构造要求 23
5.2 纵向水平杆构造要求 23
5.3 竹笆脚手板的构造要求 23
5.4 连墙件布置及构造要求 24
5.5 剪刀撑与横向支撑的构造要求： 24
5.6 门洞构造要求： 24
5.7 斜道构造要求 24
5.8 卸荷钢丝绳的安装 24
第6章 脚手架技术质量保证措施 25
第7章 脚手架安全保证措施 32
7.1 一般安全要求 32
7.2 安全保证措施 34
7.2.1 构架结构 34
7.2.2 拉撑承受结构： 34
7.3 安全防护： 34
7.3.1 “临边”防护 35
7.3.2 “四口”防护 35
7.3.3 楼梯、安全通道防护 35
7.4 脚手架防雷接地措施 35
7.5 脚手架的拆除安全保证措施 36
第8章 环保、文明施工要求 37

第1章 工程概况
1.1 编制依据
1、本工程的施工组织设计
2、根据我公司施工项目经验，安全可靠，满足工程需求且合理使用。
3、辽宁天维纺织研究建筑设计有限公司提供的本工程的施工图纸。
4、施工中执行的规范、标准
1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）
2、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）；
3、《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）；
4、《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）；
5、《钢结构设计规范》（GB50017-2003）；
6、《冷弯薄壁型钢结构技术规范》（GB50018-2002）；
7、工程设计图纸及地质资料等
8、《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-99）；
9、《建筑施工高处作业安全技术规范》（JGJ80-91）；
10、通辽市创文明安全工地的有关文件
1.2 工程概况
2.1工程建设概况（表2-1）

工程名称
美瑞·龙源一期建设工作

建筑面积
（万m2）

10.1167

其中

地下

0.4822

建筑
层数

地下

一层

地上

9.6345

地上

32层
基础形式
筏形基础
结构形式
框架剪力墙
建筑高度
103.25m
地基基础
桩基（业主独立分包已完成）
建设地址
通辽市经济开发区韩家村（青龙山大街南，胜利北路以东）
建设单位
通辽市恒辉房地产开发有限公司
监理单位
内蒙古昆岗建设监理有限公司
设计单位
辽宁天维纺织研究建设设计有限公司

招标要求
工程质量
符合国家建设工程质量验收合格标准
工期
660日历天
计划开工时间

竣工时间

投标承诺
工程质量
主体结构
争创通辽市市级结构优质工程
单位工程
争创通辽市市级优良标准

工期

660日历天
计划开工时间

竣工时间

安全文明施工
1.确保通辽市市级安全文明标化工地
2.轻伤事故频率控制在3%以内，重伤死亡事故频率为0

表2-2 建筑设计概况一览表
栋号
1#楼

建筑面积
建筑面积：20556.25
层数
标高层
使用功能
地上面积：19234.40
地下室
-5.70m
车库及库房

地下面积：1321.85
一层
5.60m
商铺
建筑层数
地下1层，地上29层
二层
5.40m
商铺
建筑檐高
92.25 m
标准层三层-三十一层

3.0m

民用住宅
±0.000标高
相对于绝对标高179.5
基础埋深
-7.00米

栋号
2#楼

建筑面积
建筑面积：17058.92
层数
标高层
使用功能
地上面积：16501.36
地下室
5.70m
车库及库房
地下面积：864.27
一层
5.60m
商铺

地下1层，地上29层
二层
5.40m
商铺
建筑檐高
86.90 m
标准层三层-二十九层

3.0m

民用住宅
±0.000标高
相对于绝对标高179.8
基础埋深
-7.00米

栋号
3#楼

建筑面积㎡
建筑面积：15833.54
层数
标高层
使用功能
地上面积：14511.69
地下室
5.70m
车库及库房
地下面积：1321.85
一层
5.60m
商铺
建筑层数
地下1层，地上29层
二层
5.40m
商铺
建筑檐高
92.25 m
标准层三层-三十一层

3.0m

民用住宅
±0.000标高
相对于绝对标高179.5
基础埋深
-7.00米

栋号
4#楼

建筑面积
建筑面积：16480.8
层数
标高层
使用功能
地上面积：15985.45
地下室
5.70m
车库及库房
地下面积：495.35
一层
5.60m
商铺
建筑层数
地下1层，地上29层
二层
5.40m
商铺
建筑檐高
92.25 m
标准层三层-三十二层

3.0m

民用住宅
±0.000标高
相对于绝对标高179.8
基础埋深
-7.00米

栋号
6#楼、 7#楼

建筑面积
建筑面积：19367.52
层数
标高层
使用功能
地上面积：18778.26
地下室
5.70m
车库及库房
地下面积：589.26
一层
5.60m
商铺
建筑层数
地下1层，地上29层
二层
5.40m
商铺
建筑檐高
96.5m
标准层三层-三十二层

3.0m

民用住宅
±0.000标高
相对于绝对标高180.4
基础埋深
-7.00米

第2章 脚手架工程施工部署
2.1 脚手架组织机构
安全生产、文明施工是企业生存与发展的前提条件，是达到 “杜绝死亡、重伤及轻伤频率控制在3‰以内”安全生产目标的必然保障，也是我项目部的根本要求。为此,项目经理部成立以现场经理为首的外架安全搭设小组，并明确各相关人员的岗位职责，全面负责外架搭设过程事宜。其机构组成人员编制及责任分工如下：
安全责任人：吕德荛 、 卢龙山
安全员： 吕纯伟、 蔡国云
各单体工程外架工长
相关人员岗位职责
1）项目经理职责：全面协调、安排外架的搭设工作，对外架的搭设方案和措施进行审核并督促其落实实施，及时解决搭设中遇到的困难问题，督促保证外架搭设时安全设施的设置和安全技术措施的实施。
2）安全员岗位职责：做好搭设作业前的安全教育工作，并记录存档，督促外架搭设前安全技术交底工作的实施，监督搭设作业时严格遵守操作规程及搭设方案的搭设程序，对违章操作和强令冒险作业及时制止，对搭设中遇到的安全技术问题及时向组长反映并采取相应补救措施。
3）工长岗位职责：向班组进行计划交底和质量、技术和安全交底并记录存档，分配工作面，下达工程施工任务单，使班组明确有关任务、质量、技术、安全、进度等要求，合理安排作业班组的外架搭设及料具的搬运、堆放事宜，监督作业班组严格按照操作规程及搭设方案中确定的搭设顺序作业，及时发现并解决作业中遇到的问题，安排做好外架防护工作，避免高低交叉作业时引起安全事故，监督作业班组做好成品保护工作。
2.2 脚手架设计方案
根据本工程的特点，施工脚手架的搭设方式1、2、3、4、6、7#楼7层以下采用落地式钢管脚手架，搭设高度为23.0米；7层以上采用悬挑式钢管脚手架，四次悬挑到顶，每次搭设高度18.0米。7层，12层，18层，24层分别悬挑。
脚手架的搭设严格按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》、《建筑施工高处作业技术规范》、及施工组织设计要求进行设计和搭设，在保证质量、安全的前提下，不影响工程的进度，本工程外墙脚手架采用φ48×3.5钢管扣件式附着于主体结构的工字钢梁支撑的悬挑式钢管脚手架。
悬挑脚手架采用16号工字钢作为水平挑梁。工字钢悬挑长度 1.20 m。水平间距1.5 m,每挑脚手架搭设高度18m。四次悬挑到顶，悬挑高度≤18米。 水平挑梁处设一道ф17.5（型号、直径）斜拉绳，拉环采用ф16圆钢，位置为2倍的立杆间距
本工程脚手架为一架二用，既用于结构施工，同时兼作安全防护。施工荷载按结构荷载考虑，要求二层同时作业。
双排外脚手架搭设宽度（立杆横距）为0.9m，脚手架内立杆与墙面的距离为0.3m。立杆纵距为1.5m，立杆步距为1.8m.。其余参照执行。
2.3 脚手架的构造要求
1）、材料的选择
本工程采用扣件式钢管脚手架，杆件采用φ48×3.5mm，扣件连接，脚手板采用4000×200×40松木脚手板。
2). 落地式外脚手架
（1）地基处理
地下室脚手架地基处理:回填土采用粉砂土分层夯实，密实度采用环刀取样进行试验，表面用C10混凝土进行硬化，厚度为100mm。四周外脚手架以硬化的回填土作为基础，所 有的基础必须平整。基础上、底座下设置垫板，其厚度不小于50mm，布设必须稳定，不得悬空。并在四周距脚手架外立杆40cm处设一浅排水沟。如图2-1。
（2）杆件布置
落地式外脚手架采用双排落地单立杆进行搭设。
3）、悬挑梁的架设
悬挑梁的架设方法和钢梁位置见附图。
4)、架体与建筑物的拉结
外脚手架与主体的拉结，根据计算每二步三跨设置一个拉结点。拉结点均匀分布。
拉结点用钢管扣件与梁上的预埋钢管扣件连接。如图2-2。

5)、剪刀撑的设置
(1)剪刀撑采用纵横向连续设置，与地面的夹角为45°~60°。如图2-3。
(2)剪刀撑每组连接6根立杆，斜杆的两端用回转扣件与立杆扣紧，在中间增加3个扣结点，最下面斜杆端头与立杆的接头距离为300mm。
(3)剪刀撑搭接长度为1.0m，用三个扣件连接。

、

剪刀撑
图2-3 剪刀撑设置示意图

6)、脚手板的铺设
(1)操作层脚手板必须铺满、铺严、铺稳，不得有探头板。
(2)脚手板必须满铺，铺设要求同操作层。
(3)铺设方法：对头铺设的脚手板接头下面必须设置两根小横杆，板端距小横杆100～150mm。搭接的脚手板必须搭在小横杆上，搭接长度不小于200mm。拐弯处的脚手板必须交叉搭铺。如图2-4。

7）、防护设施
架体每层采用18㎜厚胶合板拼铺，板下加铺一层水平安全网；踢脚板每层设置，高180mm。在作业层下部架设一道水平兜网，随作业层上升，结构同时作业不超过两层。二层满铺一层封闭脚手板，与架同宽。以上每隔十层设置水平安全网；在悬挑层设置废旧模板水平硬隔离。
脚手架要满挂全封闭式的密目安全网。密目网采用1.8×6.0m 的规格，用网绳绑扎在大横杆外立杆里侧。作业层网应高于平台1.2m，并在作业层下步架处设一道水平兜网。在架内高度2.7m处设首层平网，往上每隔五步距设隔层平网，施工层应设随层网。每层作业层脚手架立杆于90㎝ 处设有防护栏杆，底部侧面设18cm 高的挡脚板。
8). 防雷避电
采用避雷针与大横杆连通、接地线与整幢建筑物楼层内避雷系统连成一体的措施。
避雷针每幢楼各设置4根，避雷针采用φ12镀锌钢筋制作，高度1m，设置在脚手架四角立杆上，并将所有最上层的大横杆全部连通，形成避雷网络。
接地线采用50×5的镀锌扁钢，将立杆与整幢建筑物楼层内避雷系统连成一体。接地线与立杆连接应用2道螺栓卡箍连接，螺丝加弹簧垫圈并保证接触面达到10mm2，并将表面油漆及氧化层清除，露出金属光泽并涂以中性凡士林。
接地线与建筑物楼层内避雷系统的设置按脚手架的长度30m设置1个，位置避开人们经常走到的地方。两者的连接采用焊接，焊接长度为2倍的扁钢宽度。
第3章 普通型钢悬挑脚手架计算书
型钢悬挑扣件式钢管脚手架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。
一，参数信息
1.脚手架参数
双排脚手架搭设高度为18.0米，立杆采用单立杆；
搭设尺寸为：立杆的纵距为1.500米，立杆的横距为0.9米，大小横杆的步距为1.800米；

内排架距离墙长度为0.3米；
大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为2根；

脚手架沿墙纵向长度为 120 米；
采用的钢管类型为φ48 × 3.5；
横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数为0.80；
连墙件采用二步三跨，竖向间距 3.0米，水平间距 4.5米，采用扣件连接；

连墙件连接方式为双扣件；脚手板采用4000×250×40松木板；
2.活荷载参数
施工均布活荷载标准值:2.000 kN/m2；脚手架用途: 结构脚手架；
同时施工层数:2 层；
3.风荷载参数
本工程地处内蒙古自治区通辽市，基本风压为0.550kN/m2；
风荷载高度变化系数μz ，计算连墙件强度时取0.92，计算立杆稳定性时取0.740，风荷载体型系数μs 为0.214；
脚手架计算中考虑风荷载作用；
4.静荷载参数
每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m2):0.1248；
脚手板自重标准值(kN/m2):0.350；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m2): 0.150；
安全设施与安全网(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:6；
脚手板类别:松木板脚手板；栏杆挡板类别: 栏杆、18㎜胶合板挡板；
5.水平悬挑支撑梁
悬挑水平钢梁采用16a号槽钢，其中建筑物外悬挑段长度1.500米，建筑物内锚固段长度 2.300 米。
与楼板连接的螺栓直径(mm): 20.000；
楼板混凝土标号: C30。
6.拉绳与支杆参数
支撑数量为:1；

钢丝绳安全系数为:8.000；

钢丝绳与墙距离为(m):3.000；

悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面面钢丝绳距离建筑物 1.2 m。

二、大横杆的计算:
按照《扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。
1.均布荷载值计算
大横杆的自重标准值:P1=0.038 kN/m；
脚手板的自重标准值:P2=0.3500×0.9/(2+1)=0.105kN/m；
活荷载标准值: Q=2.000×0.9/(2+1)=0.600 kN/m；
静荷载的设计值: q1=1.2×0.038+1.2×0.105=0.172 kN/m；
活荷载的设计值: q2=1.4×0.600=0.84 kN/m；

图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)

图2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)
2.强度验算
跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。
跨中最大弯距计算公式如下:

跨中最大弯距为M1max=0.08×0.172×1.5002+0.10×0.84×1.5002 =0.22 kN.m；
支座最大弯距计算公式如下:

支座最大弯距为 M2max= -0.10×0.172×1.5002-0.117×0.84×1.5002 =-0.26 kN.m；
选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：
σ=Max(0.217×106,0.256×106)/5080.0=51.181 N/mm2；
大横杆的最大弯曲应力为 σ=51.181 N/mm2 小于 大横杆的抗压强度设计值[f]=205.0 N/mm2，满足要求！
3.挠度验算:
最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。
计算公式如下：

其中：
静荷载标准值: q1= P1+P2=0.038+0.105=0.143 kN/m；
活荷载标准值: q2= Q =0.600 kN/m；
最大挠度计算值为：
V= 0.677×0.143×1500.04/(100×2.06×105×121900.0)+0.990×0.600×1500.04/(100×2.06×105×121900.0) = 1.393 mm；
大横杆的最大挠度 1.393 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1500.0/150=8.0 mm与10 mm，满足要求！
三、小横杆的计算:
根据JGJ130-2001第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。
1.荷载值计算
大横杆的自重标准值：p1= 0.038×1.500 = 0.058 kN；
脚手板的自重标准值：P2=0.3500×0.9×1.500/(2+1)=0.158 kN；
活荷载标准值：Q=2.000×0.9×1.500/(2+1)=0.9kN；
集中荷载的设计值: P=1.2×(0.057+0.158)+1.4 ×0.9 = 1.518 kN；

小横杆计算简图
2.强度验算
最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下:

Mqmax = 1.2×0.038×0.92/8 = 0.005kN.m；
集中荷载最大弯矩计算公式如下:

Mpmax = 1.518×0.9/3 = 0.455 kN.m ；

最大弯矩 M= 0.005 + 0.455 = 0.46 kN.m；

最大应力计算值 σ = M / W =0.46×106/5080.0=90.571 N/mm2 ；

小横杆的最大弯曲应力 σ =90.571 N/mm2 小于 小横杆的抗压强度设计值 205.000 N/mm2，满足要求！
3.挠度验算
最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:

Vqmax=5×0.038×9004/(384×2.060×105×121900.0) = 0.013 mm ；
大横杆传递荷载 P = p1 + p2 + Q = 0.057+0.158+0.9 = 1.115kN；
集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:

Vpmax = 1115.1×900×(3×900-4×9002/9 ) /(72×2.060×105
×121900.0) = 1.149 mm；
最大挠度和 V = Vqmax + Vpmax = 0.013+1.149 = 1.162 mm；
小横杆的最大挠度为 1.162 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 900/150=6.0 mm与10 mm,满足要求！
四、扣件抗滑力的计算:
按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R ≤ Rc
其中 Rc -- 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN；
R -- 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
大横杆的自重标准值: P1 = 0.038×1.500×2/2= 0.058 kN；
小横杆的自重标准值: P2 = 0.038×0.9/2= 0.017 kN；
脚手板的自重标准值: P3 = 0.350×0.9×1.500/2= 0.236 kN；
活荷载标准值: Q = 2.000×0.9×1.500/2 = 1.35 kN；
荷载的设计值: R=1.2×(0.058+0.017+0.236)+1.4×1.35= 2.263 kN；
R < 8.00kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

五、脚手架立杆荷载计算:
作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：
(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN)，为0.1248
NG1=[0.1248+(1.500×2/2)×0.038/1.800]×18.0=2.822km；
(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；采用松木板脚手板，标准值为0.350KN/M2；
NG2= 0.35×6×1.500×(0.9+0.30)/2 = 1.89 kN；
(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；采用栏杆、180×18厚胶合板脚手板挡板，标准值为0.150 KN/M2；
NG3 = 0.150×6×1.500/2 = 0.675 kN；
(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 KN/M2；
NG4 = 0.005×1.500×18.0 = 0.135kN；
经计算得到，静荷载标准值
NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 5.522 kN；
活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值
NQ= 2.000×0.9×1.500×2/2 =2.70 kN；
风荷载标准值按照以下公式计算

其中 Wo -- 基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：
Wo = 0.55 kN/m2；
Uz -- 风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：
Uz= 0.740 ；
Us -- 风荷载体型系数：取值为0.214；
经计算得到，风荷载标准值
Wk = 0.7 ×0.550×0.740×0.214 = 0.061 kN/m2；
考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为
N = 1.2 NG+0.85×1.4NQ = 1.2×5.522+ 0.85×1.4×2.7= 9.84 kN；
风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为
Mw = 0.85×1.4WkLah2/10 =0.850×1.4×0.061×1.500×
1.8002/10 = 0.035 kN.m；
六、立杆的稳定性计算:
考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

立杆的轴心压力设计值 ：N = 10.407kN；
计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.580 cm；
计算长度附加系数参照《扣件式规范（JGJ130-2001）》表5.3.3得 ： k = 1.155 ；
计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ：μ = 1.500 ；
计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 3.118 m；
长细比: L0/i = 197.000 ；
轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：φ= 0.186
立杆净截面面积 ： A = 4.890 cm；
立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.080 cm；
钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205.000 N/mm；
σ = 9839.88/(0.186×489.000)+352660.58/5080.000 = 115.126N/mm；
立杆稳定性计算 σ = 115.126 N/mm 小于 立杆的抗压强度设计值 [f] = 205.000 N/mm，满足要求！
不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算σ =10406.88/(0.186×489.000) = 114.419N/mm；
立杆稳定性计算 σ = 114.419 N/mm 小于 立杆的抗压强度设计值 [f] = 205.000 N/mm，满足要求！

七、连墙件的计算:
连墙件的轴向力设计值应按照下式计算： Nl = Nlw + N0`
连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算Uz=0.92,Us=0.214,W0=0.55,
Wk=0.7Uz·Us·W0=0.7×0.92×0.214×0，55=0.076KN/㎡；
风荷载标准值 Wk = 0.134 kN/m2；
每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 16.2m2；
按《规范》5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000kN；
风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：
Nlw = 1.4×Wk×Aw = 1.719 kN；
连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0=6.719 kN；
连墙件承载力设计值按下式计算： Nf = φ·A·[f]
其中 φ -- 轴心受压立杆的稳定系数；
由长细比 l0/i = 300.000/15.800的结果查表得到 φ=0.949，l0为内排架距离墙的长度；
又： A = 4.890 cm2；[f]=205.00 N/mm2；
连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.949×4.890×10-4×205.000×103 = 95.133 kN；
Nl = 7.021 ＜ Nf = 95.133,连墙件的设计计算满足要求！
连墙件采用双扣件与墙体连接。
由以上计算得到 Nl = 6.719小于双扣件的抗滑力 12.80 kN，满足要求！

连墙件扣件连接示意图
八、悬挑梁的受力计算:
悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。
悬臂部分受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。
本方案中，脚手架排距为900mm，内排脚手架距离墙体300.0mm，支拉斜杆的支点距离墙体为1200.0mm，
水平支撑梁的截面惯性矩I = 866.20 cm4，截面抵抗矩W = 108.30 cm3，截面积A = 21.95 cm2。
受脚手架集中荷载 N=1.2×5.522+1.4×2.7 = 10.407 kN；
水平钢梁自重荷载 q=1.2×21.95×0.0001×78.500 = 0.207 kN/m；

A
B
1

悬挑脚手架示意图

悬挑脚手架计算简图

经过连续梁的计算得到

悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN)

悬挑脚手架支撑梁变形图(mm)

悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m)
各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为
R[1]=12.533KN；
R[2]=9.179KN；
R[3]=0.111KN。
最大弯矩 Mmax= 1.765 kN.m；
最大应力 σ=M/1.05W+N/A= 1.765×106/(1.05×108.30×103)+
7.52×103/21.95×102 = 18.943 N/mm2；
水平支撑梁的最大应力计算值 18.943N/mm2 小于 水平支撑梁的抗压强度设计值 215.000 N/mm2,满足要求！
九、悬挑梁的整体稳定性计算:
水平钢梁采用16a号槽钢,计算公式如下

其中φb -- 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：

φb = 570 ×10.0×63.0× 235 /(3000×160.0×235.0) = 0.75
由于φb大于0.6，查《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附表B，得到 φb值为0.919。
经过计算得到最大应力 σ = 1.765×106 /(0.69×108.30×103)= 23.508 N/mm2；
水平钢梁的稳定性计算 σ = 23.508小于 [f] = 215 N/mm2 ,满足要求！
十、拉绳的受力计算:
水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算

其中RUicosθi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。
各支点的支撑力 RCi=RUisinθi
按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为：
RU1=13.498KN；
十一、拉绳的强度计算:
钢丝拉绳(支杆)的内力计算：
钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU均取最大值进行计算，为
RU=13.498 Kn
选择6*37钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1700Mpa,直径17.5mm。
如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算：

其中[Fg]-- 钢丝绳的容许拉力(kN)；
Fg -- 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)，查表得Fg=189.5KN;
α -- 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对6×19、6×37、6×61钢丝绳分别取0.85、0.8和0.82；
K -- 钢丝绳使用安全系数。，K=8。
得到:[Fg]=19.424Kn>Ru=13.498KN。
经计算，选此型号钢丝绳能满足要求！
钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环强度计算
钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU的最大值进行计算作为拉环的拉力N，为
N=RU=15.070kN
钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环的强度计算公式为

其中 [f] 为拉环受力的单肢抗剪强度，按《混凝土结构设计规范》10.9.8.每个拉环按2个截面计算的吊环的应力不应大于50N/ mm2；
所需要的钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环最小直径 D=(13.498×103×4/(3.142×50.000))1/2 =13.1mm；实际拉环用直径D=14mm的HPB235的钢筋制作即可。
十二、锚固段与楼板连接的计算:
1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：
水平钢梁与楼板压点的拉环受力 R=0.006 kN；
水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为:

其中 [f] 为拉环钢筋抗拉强度，按照《混凝土结构设计规范》10.9.8条[f] = 50N/mm2；
所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=[5.677×4/(3.142×50×2)]1/2 =0.269 mm；
水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。

2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下：
锚固深度计算公式:

其中 N -- 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 0.111kN；
d -- 楼板螺栓的直径，d = 20.000mm；
[fb] -- 楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.43N/mm2；
[f]-- 钢材强度设计值,取215N/mm2；
h -- 楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到 h 要大于
111/(3.142×20.000×1.43)=1.235mm。
螺栓所能承受的最大拉力 F=1/4×3.14×20.0002×215×10-3=64.51kN
螺栓的轴向拉力N=0.111kN 小于 螺栓所能承受的最大拉力 F=67.51kN，满足要求！
3.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下：
混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式:

其中 N -- 锚固力，即作用