8.模板施工方案.碗扣式-(1).doc

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目 录
一、工程概况--------------------------------------------------------1
二、计划工期--------------------------------------------------------2
三、准备工作--------------------------------------------------------2
四、预制操作程序与施工方法------------------------------------------2
五、模板施工质量要求-------------------------------------------------2
六、模板安装---------------------------------------------------------3
①、柱模板安装-------------------------------------------------------3
②、梁板模板安装-----------------------------------------------------4
③、楼梯模板安装-----------------------------------------------------7
七、模板拆除---------------------------------------------------------8
八、模板施工安全技术措施----- -------------------------------------------------------------8
九、模板设计------------------ --------------------------------------8
9.1梁板模板计算-------------- --------------------------------------8
9.2柱模板计算书-----------------------------------------------------17

现场模板施工方案
一、 工程简况
1
工程名称

2
建设单位

3
建设地点

4
设计单位

5
勘察单位

6
监理单位

7
施工单位

建筑概况
户型
户数
建筑面积（m2）
小计（m2）
占地面积（m2）
小计（m2）
备注
A型
2
251.5
503
113
226

F型
4
252
1008
113
452

D型
2
319
639
153
306

G型
2
425
850
174.5
349

地下层数
A型、G型、D型：地下一层
地上层数
3
设计高程
±0.000相当于黄海高程：
G2、F4、A2为16.50m ；
D2、F3为16.60m ；D1、A1、F1、F2 为16.70m；
G1为16.80m；
建筑高度
户型
建筑高度（m）
一层标高（m）
二层标高（m）
三层标高（m）
A型
9.30
3.10（3.10）
6.20（3.10）
9.30（3.10）
F型
9.50
3.10（3.10）
6.20（3.10）
9.50（3.30）
D型
10.80
4.20（4.20）
7.80（3.60）
10.80（3.00）
G型
10.70
4.20（4.20）
7.80（3.60）
10.70（3.00）
地下一层
基底标高—1.50m
基础结构
筏板基础，独立基础，
主体结构
钢筋砼框架结构
功能布局
1—3层均为住宅
梁、板、柱截面尺寸：
楼面板：现浇钢筋混凝土板，板厚为： 100mm、90 mm；
柱断面: 300*600、300*300、350*350、Φ350
梁断面：200×500、200×400
编制依据
施工图纸
施工组织设计
《混凝土结构工程施工质量验收标准》(GB50204-2002)
《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2008)
《建筑施工安全检查标准》(JGJ59-2011)
《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》 JGJ166-2008
《加强我市建筑模板工程施工质量管理若干规定》榕建筑[2010]46号
二、计划工期：
计划工期
本工程总工期
300日历天
　 备 注
开工日期
以施工许可证颁发日期为准

三、准备工作
1木工机具进场，木工房搭设完毕，用电线路布置完毕；
2各种材料按计划进场，并验收合格；
3施工队伍已进场，并进行质量、技术、安全教育，特别是模板体系施工培训；
4在木工房硬化5*10米面积的加工平台，要求平整度控制在+3mm以内。
四、预制操作程序与施工方法
1按加工图编号逐块制作模板；
2每块模板严格按加工图尺寸下料，误差控制在如表所示范围内；
3木方与模板接触面先用压刨刨平刨直，然后用手刨刨，同时用2米靠尺检查平直度；
4模板下料时先用钢卷尺量好尺寸，弹好墨线后，用手锯下料，模板四条侧边全部用手刨刨平，用2米靠尺检查平直度；
5将模板平铺在操作平台上，从一侧向另一侧弹好纵横龙骨边线；
6从一侧向另一侧钉木龙骨，钉木龙骨过程中，在模板拼缝处粘贴密封胶条，密封胶条不得凸出模板内侧面；穿吊钩与上口100*100木方上钉子按@150间距，其余木方上钉子按@200间距。
7龙骨与面板钉装完毕后，从一侧至另一侧弹出螺栓孔十字线，用电钻钻出螺栓孔。
.8制作完毕后，按大模板制作质量检查标准，由工长、质检员分别检查验收，验收合格后，立放在模板支架上。
9按需求均匀涂刷隔离剂，等待吊装。
五、模板施工质量要求
⑴、模板及其支架必须具有足够的承载能力、刚度和稳定性，能可靠地承受浇注砼的重量、侧压力以及施工荷载。
⑵、在浇注砼前，应对模板工程进行验收。
⑶、安装现浇结构的上层模板及其支架时，下层楼板应具有承受上层荷载的承载能力，或加设支架；上、下层支架的立柱应对准，并铺设垫板。
⑷、在涂刷模板隔离剂时，不得沾污钢筋和砼接搓处。
⑸、模板的接缝不应漏浆，在浇筑砼前，木模板应浇水湿润，但模板内不应有积水。
⑹、模板与砼接触面应清理干净并涂刷隔离剂，但不得采用影响结构性能或装饰工程施工的隔离剂。
⑺、浇筑砼前，模板内的杂物应清理干净。
⑻、梁、板跨度大于4m时应起拱，模板安装起拱高度为全跨长度的1 /1000~3 /1000。
⑼、固定在模板上的预埋件、预留孔和预留洞均不得遗漏，且应安装牢固，其偏差应符合表1规定。现浇结构模板安装的偏差应符合表2的规定。
表1 预埋件和预留洞的允许偏差
项 目
允许偏差（mm）
预埋钢板中心线位置
3
预埋管、预留孔中心线位置
3
插筋
中心线位置
5
外露长度
+10.0
预埋螺栓
中心线位置
2
外露长度
+10.0
预留洞
中心线位置
10
尺寸
+10.0
表2 现浇结构模板安装的允许偏差及检验方法
项目
允许偏差值 (mm)
检验方法
轴线位置
5
钢尺检查
底模上表面标高
±5
水准仪或拉线、钢尺检查
截面内部
尺寸
基础
±10
钢尺检查
柱、墙、梁
+4，-5
钢尺检查
层高
垂直度
不大于5m
6
经纬仪或吊线、钢尺检查
大于5m
8
经纬仪或吊线、钢尺检查
相邻两板表面高低差
2
钢尺检查
表面平整度
5
2m靠尺和塞尺检查
六、模板安装
⑴、柱模板安装：按轴线弹出柱中心线及边线，钉定位边板，在柱筋
上定出统一标高，调整柱模长度，先立两块相对立模，用斜撑初步校正临时固定，框架柱立模下部应设纵横水平连杆，按轴线固定，应先从两端向中间进行安装，并拉通线校正中间各柱模，柱模应与梁底模板和支撑同时安装，使柱模和梁模板形成整体，经检查校正后进行正式固定，并加纵横剪刀撑加固，柱箍采用50×100木楞，柱箍间距500mm。

图1：柱模板安装图
⑵、梁板模板安装：
1）工艺流程
板、梁“满堂”碗扣脚手架→主龙骨安装并调整→次龙骨安装并调整→柱头模板龙骨、梁底模板→绑扎梁钢筋→安装垫块→梁两侧模板→调整模板→顶板模板→拼装→测量顶模板标高
板与梁模一起安装，形成整体后，通过调节钢管架支撑高度来调整梁底模板标高及起拱度，并设置足够的剪刀撑，以防止整个模板工程失稳，钢架支撑的间距不大于1200mm，支撑之间纵横设水平拉杆及剪刀撑布置，以满足模板强度，刚度和稳定性。梁侧板就位后钉统长梁侧木，在上部钉通长楞木夹条木，较大的梁断面中部的两侧加钉一道统长楞木用螺栓或铁丝把两侧模拉紧，根据楼层标高，在梁侧模板上钉模楞木，搁栅在水平横楞木与夹条木之间补加垂直短支撑，搁栅一般用50×100mm方木竖摆，一般间距为500mm，根据搁栅跨度和板厚，必要时，可在搁栅中部增设牵杆和支撑。铺钉模板时，除板的两端接头或挠处补钉外，板中间尽量少钉以利拆模。
2）梁板支撑：根据现场施工情况，采用碗扣式脚手架（具有构造简单、安装快捷、降低劳动强度的特点，同时从结构上安全可靠、功能多、重量轻、可调节、损耗低、周转快的特点）。
1、材料计划：
根据公司现有的实际情况结合该项目工程的结构特点，该工程的楼面梁板的支承拟采用碗扣式满堂红钢管支顶，钢管采用Ø48、壁厚3.5mm的钢管。
施工前先准备碗扣式脚手架（0.9m、1.2m）。
本碗扣式钢管支顶使用的杆件主要有
①立杆、横杆、交叉支、斜杆（选用Ø48、δ=3.5mm钢管）；
②对接扣件、直角扣件、旋转扣件；
③可调托撑、立杆可调座。
2、材料规格：
名称
规格
A(mm)B(mm)
立杆
LG-60
600
LG-120
1200
LG-180
1800
LG-240
2400
LG-300
3000
顶杆
DG-90
900
DG-150
1500
DG-210
2100
横杆
HG-30
300
HG-60
600
HG-90
900
HG-120
1200
HG-150
1500
HG-180
1800
HG-240
2400
间横杆
JHG-120
1200
JHG-120+30
1200+300
JHG-120+60
1200+600
窄挑梁
TL-30
300
宽挑梁
TL-60
600
可调托撑
KTC-60
可调范围100～450
可调底座
KTZ-60
可调范围100～450
3、“满堂”碗扣脚手架支撑安装：
搭设顺序： 在已处理好的地基或基垫上按设计位置安放立杆垫座或可调座，科学合理支配，交错安装3．0m—0.6m长立杆，调整立杆可调座，使同一层立杆接头处于同一水平面内，以便装横杆。
搭设顺序是：立杆底座→立杆一→横杆一→斜杆一→接头锁紧→上层立杆→立杆连接销→横杆。

图2：梁模板安装图

图3次楞平行于梁跨安装图

图4：边跨梁模版安装图

图6：边跨梁模版工具是立柱支撑安装图
（3）、楼梯模板安装：先准备安装楼梯的平台梁，再安装楼梯斜底模楞木不得大于50mm，斜托木用斜支撑牢，在斜楞木上铺钉模板后装钉外帮板及踏步三角木，踏步高度要均匀一致，要特别注意最下一步和最上一步的高度，且必须考虑到楼地面装饰层的高度，斜托木用50×100mm，方木竖摆，侧板钉在斜托木上时，钉长应不小于板厚三倍，砼板厚的高度应用支撑垫稳控制，以免浇砼时踏模影响厚度和平直度。

图7：楼梯踏步与墙体交接处模板安装图
七、模板拆除
⑴、底模及其支架拆除时的砼强度应符合表3要求。
表3 底模拆除时的砼强度要求
构件类型
构件跨度（m）
达到设计的砼立方体抗压强度标准值的百分率（%）
板
≤2
≥50
> 2 ，≤8
≥75
>8
≥100
梁、拱、壳
≤8
≥75
>8
≥100
悬臂构件
——
≥100
现场将依据同条件养护试块强度试验报告判定。
⑵、侧模拆除时的砼强度应能保证其表面及棱角不受损伤。
⑶、拆模顺序为后支先拆，先支后拆，先拆非承重模板，后拆承重模板。
⑷、拆模时不要用力过猛过急，不应对楼层形成冲击荷载。拆下来的木料要进行整理，按规格分类堆放整齐。拆除的模板和支架宜分散堆放并及时清运。
八、模板施工安全技术措施
1、在距地（楼）面2m以上安装和拆除模板时，必须有牢固的操作平台，及安全防护措施，以及支撑脱落，断裂伤人。
2、安装和拆除模板时，不得使用矫裂、暗伤、腐烂的木板和50×100的方木作站人板。
3、拆模时，不得留有无撑模板，谨防塌落伤人，拆除的模板应及时清理，以及钉子扎脚。
4、不准站在Ø48钢管排架上安装和拆除模板，施工人员必须站在50mm厚，200mm宽的脚手板上操作。
5、成批的模板，不能堆放在脚手架上，防止突然成片倒塌伤人。
6、使用木工机械，必须遵守木工机械的安全技术操作规程。
7、在制模、安装、拆除前，必须进行安全技术交底，落实到每位施工人员。
九、模板设计
按楼板板厚100mm,层高为5.10m，（其余层高以此为据，分别合理调整支撑搭设高度）框架梁断面为：300×700进行梁板模板设计计算。
9.1梁板模板计算：
一、模板支架
（一）模板支架选型
根据本工程实际情况，结合施工单位现有施工条件，经过综合技术经济比较，选择碗扣式钢管脚手架作为模板支架的搭设材料，进行相应的设计计算。
碗扣式模板支架在有上碗扣的情况下，其承载力可比扣件式提高15％左右，在计算中暂不做调整，但在搭设过程中要注意检查，支模架的上碗扣不能缺失。
（二）编制依据
1、中华人民共和国行业标准，《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130－2011）。
2、《建筑施工安全手册》(杜荣军主编)。
3、建设部《建筑施工安全检查标准》(JGJ59-99)。
4、本工程相关图纸，设计文件。
5、国家有关模板支撑架设计、施工的其它规范、规程和文件，此外，在计算中还参考了地方标准《建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程》(J10905-2006)的部分内容。
二、搭设方案
（一）基本搭设参数
模板支架高H为5.10m（未扣除梁及垫高），立杆步距h（上下水平杆轴线间的距离）取1.200m，立杆纵距la取0.900m，横距lb取0.900m。立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的自由长度a取0.100m。整个支架的简图如下所示。

模板底部的方木，截面宽100.000mm，高100.000mm，布设间距0.450m。
（二）材料及荷载取值说明
本支撑架使用Φ48 × 3.5钢管，钢管壁厚不得小于3mm，钢管上严禁打孔；采用的扣件，应经试验，在螺栓拧紧扭力矩达65N·m时，不得发生破坏。
模板支架承受的荷载包括模板及支架自重、新浇混凝土自重、钢筋自重，以及施
工人员及设备荷载、振捣混凝土时产生的荷载等。
（三）、板模板支架的强度、刚度及稳定性验算
荷载首先作用在板底模板上，按照"底模→底模方木/钢管→横向水平钢管→可调托座→立杆→基础"的传力顺序，分别进行强度、刚度和稳定性验算。其中，取与底模方木平行的方向为纵向。
（一） 板底模板的强度和刚度验算
模板按三跨连续梁计算，如图所示：

（1）荷载计算，按单位宽度折算为线荷载。此时，
模板的截面抵抗矩为：w＝1000×18.0002/6=5.400×104mm3；
模板自重标准值：x1＝0.300×1=0.300kN/m；
新浇混凝土自重标准值：x2＝0.700×24.000×1=16.800kN/m；
板中钢筋自重标准值：x3＝0.700×1.100×1=0.770kN/m；
施工人员及设备活荷载标准值：x4＝1.000×1=1.000kN/m；
振捣混凝土时产生的荷载标准值：x5＝2.000×1=2.000kN/m。
以上1、2、3项为恒载，取分项系数1.35，4、5项为活载，取分项系数1.4，则底模的荷载设计值为：
g1 =(x1+x2+x3)×1.35=(0.300+16.800+0.770)×1.35=24.124kN/m；
q1 =(x4+x5)×1.4=(1.000+2.000)×1.4=4.200kN/m；
对荷载分布进行最不利布置，最大弯矩取跨中弯矩和支座弯矩的较大值。

跨中最大弯矩计算简图
跨中最大弯矩计算公式如下:
M1max = 0.08g1lc2+0.1q1lc2 = 0.08×24.124×0.4502+0.1×4.200×0.4502=0.476kN·m

支座最大弯矩计算简图
支座最大弯矩计算公式如下：
M2max= -0.1g1lc2-0.117q1lc2= -0.1×24.124×0.4502-0.117×4.200×0.4502=-0.588kN·m；
经比较可知，荷载按照图2进行组合，产生的支座弯矩最大。Mmax=0.588kN·m；
（2）底模抗弯强度验算
取Max(M1max，M2max)进行底模抗弯验算，即

σ=0.588×106/(5.400×104)=10.889N/mm2
底模面板的受弯强度计算值σ=10.889N/mm2小于抗弯强度设计值fm=15.000N/mm2，满足要求！
（3）底模抗剪强度计算。
荷载对模板产生的剪力为Q=0.6g1lc+0.617q1lc=0.6×24.124×0.450+0.617×4.200×0.450=7.680kN；
按照下面的公式对底模进行抗剪强度验算：

τ=3×7.680×103/(2×1000×18.000)=0.640N/mm2；
所以，底模的抗剪强度τ=0.640N/mm2小于抗剪强度设计值fv=1.400N/mm2，满足要求！
（4）底模挠度验算
模板弹性模量E=6000.000N/mm2；
模板惯性矩I=1000×18.0003/12=4.860×105mm4；
根据JGJ130－2001，刚度验算时采用荷载短期效应组合，取荷载标准值计算，不乘分项系数，因此，底模的总的变形按照下面的公式计算：

ν=2.119mm；
底模面板的挠度计算值ν=2.119mm小于挠度设计值[v]=Min(450.000/150，10)mm，满足要求！
（二）底模方木的强度和刚度验算
按三跨连续梁计算
（1）荷载计算
模板自重标准值：x1＝0.300×0.450=0.135kN/m；
新浇混凝土自重标准值：x2＝0.700×24.000×0.450=7.560kN/m；
板中钢筋自重标准值：x3＝0.700×1.100×0.450=0.346kN/m；
施工人员及设备活荷载标准值：x4＝1.000×0.450=0.450kN/m；
振捣混凝土时产生的荷载标准值：x5＝2.000×0.450=0.900kN/m。
以上1、2、3项为恒载，取分项系数1.35，4、5项为活载，取分项系数1.4，则底模的荷载设计值为：
g2 =(x1+x2+x3)×1.35=(0.135+7.560+0.346)×1.35=10.856kN/m；
q2 =(x4+x5)×1.4=(0.450+0.900)×1.4=1.890kN/m；

支座最大弯矩计算简图
支座最大弯矩计算公式如下:
Mmax= -0.1×g2×la2-0.117×q2×la2= -0.1×10.856×0.9002-0.117×1.890×0.9002=-1.058kN·m；
（2）方木抗弯强度验算
方木截面抵抗矩 W=bh2/6=100.000×100.0002/6=16.667×104mm3；

σ=1.058×106/(16.667×104)=6.351N/mm2；
底模方木的受弯强度计算值σ=6.351N/mm2小于抗弯强度设计值fm=13.000N/mm2，满足要求！
（3）底模方木抗剪强度计算
荷载对方木产生的剪力为Q=0.6g2la+0.617q2la=0.6×10.856×0.900+0.617×1.890×0.900=6.912kN；
按照下面的公式对底模方木进行抗剪强度验算：

τ=1.037N/mm2；
所以，底模方木的抗剪强度τ=1.037N/mm2小于抗剪强度设计值fv=1.300N/mm2，满足要求！
（4）底模方木挠度验算
方木弹性模量E=9000.000N/mm2；
方木惯性矩I=100.000×100.0003/12=8.333×106mm4；
根据JGJ130－2001，刚度验算时采用荷载短期效应组合，取荷载标准值计算，不乘分项系数，因此，方木的总的变形按照下面的公式计算：
ν=0.521×(x1+x2+x3)×la4/(100×E×I)+0.192×(x4+x5)×la4/(100×E×I)=0.389mm；
底模方木的挠度计算值ν=0.389mm小于挠度设计值[v]=Min(900.000/150，10)mm，满足要求！
（三）托梁材料计算
根据JGJ130－2001，板底水平钢管按三跨连续梁验算，承受本身自重及上部方木小楞传来的双重荷载，如图所示。

（1）荷载计算
材料自重：0.1kN/m；
方木所传集中荷载：取（二）中方木内力计算的中间支座反力值，即
p=1.1g2la+1.2q2la=1.1×10.856×0.900+1.2×1.890×0.900=12.789kN；
按叠加原理简化计算，钢管的内力和挠度为上述两荷载分别作用之和。
（2）强度与刚度验算
托梁计算简图、内力图、变形图如下：
托梁采用：10号工字钢；
W=49.000×103mm3；
I=245.000×104mm4；

支撑钢管计算简图

支撑钢管计算弯矩图(kN·m)

支撑钢管计算变形图(mm)

支撑钢管计算剪力图(kN)
中间支座的最大支座力Rmax=14.707kN；
钢管的最大应力计算值σ=2.014×106/49.000×103=41.106N/mm2；
钢管的最大挠度νmax=0.213mm；
支撑钢管的抗弯强度设计值fm=205N/mm2；
支撑钢管的最大应力计算值σ=41.106N/mm2小于钢管抗弯强度设计值fm=205N/mm2,满足要求！
支撑钢管的最大挠度计算值ν=0.213小于最大允许挠度[v]=min(900.000/150,10)mm,满足要求！
（四）立杆稳定性验算

立杆计算简图
1、不组合风荷载时，立杆稳定性计算
（1）立杆荷载。根据《规程》，支架立杆的轴向力设计值N应按下式计算：
N = 1.35∑NGK + 1.4∑NQK
其中NGK为模板及支架自重，显然，最底部立杆所受的轴压力最大。将其分成模板（通过顶托）传来的荷载和下部钢管自重两部分，分别计算后相加而得。模板所传荷载就是顶部可调托座传力，根据3.1.4节，此值为F1=14.707kN。
除此之外，根据《规程》条文说明4.2.1条，支架自重按模板支架高度乘以0.15kN/m取值。故支架自重部分荷载可取为
F2=0.15×8.100=1.215kN；
立杆受压荷载总设计值为：
Nut=F1+F2×1.35=14.707+1.215×1.35=16.347kN；
其中1.35为下部钢管自重荷载的分项系数，F1因为已经是设计值，不再乘分项系数。
（2）立杆稳定性验算。按下式验算

φ --轴心受压立杆的稳定系数，根据长细比λ按《规程》附录C采用；
A --立杆的截面面积，取4.890×102mm2；
KH --高度调整系数，建筑物层高超过4m时，按《规程》5.3.4采用；
计算长度l0按下式计算的结果取大值：
l0=h+2a=1.200+2×0.100=1.400m；
l0=kμh=1.185×1.700×1.200=2.417m；
式中：h-支架立杆的步距，取1.200m；
a --模板支架立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度，取0.100m；
μ--模板支架等效计算长度系数，参照《规程》附表D－1,取1.700；
k --计算长度附加系数，按《规程》附表D－2取值为1.185；
故l0取2.417m；
λ=l0/i=2.417×103/1.580=153；
查《规程》附录C得 φ=0.298；
KH=1；
σ=1.05×N/(φAKH)=1.05×16.347×103/(0.298×4.890×102×1)=117.790N/mm2；
立杆的受压强度计算值σ=117.790N/mm2小于立杆的抗压强度设计值f=205N/mm2，满足要求！
2、组合风荷载时，立杆稳定性计算
（1）立杆荷载。根据《规程》，支架立杆的轴向力设计值Nut取不组合风荷载时立杆受压荷载总设计值计算。由前面的计算可知:
Nut＝16.347kN；
风荷载标准值按下式计算：
Wk=0.7μzμsWo=0.7×0.740×0.280×0.750=0.109kN/m2；
其中w0--基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：w0=0.750kN/m2；
μz--风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：μz=0.740；
μs--风荷载体型系数：取值为0.280；
Mw=0.85×1.4×Mwk=0.85×1.4×Wk×la×h2/10=0.85×1.4×0.109×0.900×1.2002/10=0.017kN·m；
（2）立杆稳定性验算

σ=1.05×N/(φAKH)+Mw/W=1.05×16.347×103/(0.298×4.890×102×1)+0.017×106/(5.080×103)=121.092N/mm2；
立杆的受压强度计算值σ=121.092N/mm2小于立杆的抗压强度设计值f=205N/mm2，满足要求！
（五）立杆的地基承载力计算
立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求
p ≤ fg
地基承载力设计值:
fg=fgk×kc=120.000×1.000=120.000kPa；
其中，地基承载力标准值：fgk=120.000kPa；
脚手架地基承载力调整系数：kc=1.000；
立杆基础底面的平均压力：p=1.05×N/A=1.05×16.347/0.250=68.658kPa；
其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：N=16.347kN；
基础底面面积：A=0.250m2。
p=68.658kPa≤fg=120.000kPa。地基承载力满足要求！
（六）拆模时间计算
参考《建筑施工安全手册》（杜荣军主编，中国建筑工业出版社出版社出版），各楼层层高、楼面设计荷载、楼板板厚均按相同计。
1、支架所受各类荷载的取值：
附加在每根立杆上的楼盖自重荷载为：N板i＝1.35×0.700×0.900×0.900×（24.000+1.100）＝19.213kN；
模板自重为：N模i＝1.35×0.300×0.900×0.900＝0.328kN；
支架自重为：N支gi＝1.35×0.15×8.100＝1.640kN；
混凝土浇筑施工荷载为：N浇i＝1.4×（1.000+2.000）×0.900×0.900＝3.402kN；
楼盖总的设计荷载为：NQ=1.4×2.500×0.900×0.900+19.213＝22.048kN；
2、浇筑层的荷载计算（设当前浇筑层为第i层）：
浇筑层荷载强度达到0.000/14.300×100％=0.000％设计强度，
N支i = N板i+N模i+N支gi+N浇i=19.213+0.328+1.640+3.402＝24.583kN；
3、下一层立杆的荷载计算：
下一层荷载强度达到10.000/14.300×100％=69.930％设计强度，
N支i-1＝N支i+N模i+N支gi+αN板i=24.583+0.328+1.640+1×19.213＝45.764kN；
其中，α为楼盖荷载计入比例，α＝1。
4、下二层立杆的荷载计算：
下二层荷载强度达到15.000/14.300×100％=104.895％设计强度，
N支i-2＝N支i-1+N支gi+αN板i-NQ=28.239+1.640+0.15×19.213-22.048＝28.239kN；
其中，α为楼盖荷载计入比例，α＝0.15。
0.4N支i-2＜NQ,下三层的模板支架可以拆除。
 拆除后下二层的立杆荷载由下三层的楼盖分担60％，分担后的下三层楼盖承担的荷载为0.6N支i-2＜NQ，可以拆除。
9.2柱模板计算书
柱模板的计算依据《建筑施工手册》第四版、《建筑施工计算手册》、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。
柱模板的背部支撑由两层（木楞或钢楞）组成，第一层为直接支撑模板的竖楞，用以支撑混凝土对模板的侧压力；第二层为支撑竖楞的柱箍，用以支撑竖楞所受的压力；柱箍之间用对拉螺栓相互拉接，形成一个完整的柱模板支撑体系。
柱截面宽度B(mm):500；柱截面高度H(mm):500；柱模板的总计算高度:H = 5.10m；
根据规范，当采用溜槽、串筒或导管时，倾倒混凝土产生的荷载标准值为2.00kN/m2；
一、参数信息
1.基本参数
柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:1；柱截面宽度B方向竖楞数目:3；
柱截面高度H方向对拉螺栓数目:1；柱截面高度H方向竖楞数目:3；
对拉螺栓直径(mm):M12；
柱箍采用100×100方楞，间距400mm
（1）柱模受到新浇砼侧压力
  F1=0.22rct0β1β2v1/2
  F1=0.22×24×5×1.0×1.15×31/2=52.58KN/m2式中F1——新浇混凝土对模板产生的最大侧压力；
  rc——混凝土重力密度，取材24KN/m；
  t0——新浇混凝土的初凝时间，按商品混凝土为4-6h，取t0=5h；
  v——混凝土浇筑速度，每一楼层每个楼梯间墙体混凝土量约25m3，控制在1h左右浇筑完毕，取V=3m/h；
H——混凝土侧压力计算位置处至新浇筑顶面的总高度，取h=3.4m；
β1——外加剂影响修正系数，β1=1.0；
β2——混凝土塌落度修正系数，按塌落度130-150mm，取β2=1.15；
（2）柱箍所受的均部荷载值（N/mm）
q=2.58×103/106×400×0.85=17.88N/mm
(3)柱箍最大弯距值（N/mm）
Mmax=qL22=17.88×8002/8=1430400N.m
(4)强度计算
N/A+Mmax/rπWnx=600×17.88/875+1430400/15.3×103=99.62
N/mm2＜f=215N/mm2(可以)
（5）挠度计算W=5L14/38EL=5×6004/384×103×9×0.5×100×303=0.83mm＜[W]=1.mm(满足要求)
计算简图

二、B方向柱箍的计算
本工程中，柱箍采用方木，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 8.00 ×10.00 ×10.00 / 6 = 133.33 cm3；
I = 8.00 ×10.00 ×10.00 ×10.00 / 12 = 666.67 cm4；
柱箍为2 跨，按集中荷载二跨连续梁计算（附计算简图）：

B方向柱箍计算简图
其中 P - -竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN)，竖楞距离取B方向的；
P = (1.2 ×47.71×0.90 + 1.4 ×2.00×0.90)×0.270 × 0.45/1 = 6.57 kN；
B方向柱箍剪力图(kN)
最大支座力: N = 9.798 kN；

B方向柱箍弯矩图(kN.m)
最大弯矩: M = 0.233 kN.m；

B方向柱箍变形图(kN.m)
最大变形: V = 0.034 mm；
1. 柱箍抗弯强度验算
柱箍截面抗弯强度验算公式

其中 ，柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 0.23 kN.m；
弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 133.33 cm3；
B边柱箍的最大应力计算值: σ = 1.67 N/mm2；
柱箍的抗弯强度设计值: [f] = 13.000 N/mm2；
B边柱箍的最大应力计算值 σ =1.67N/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值 [f]=13.000N/mm2，满足要求!
2. 柱箍挠度验算
经过计算得到: ω = 0.034 mm；
柱箍最大容许挠度:[ω] = 300.0 / 250 = 1.200 mm；
柱箍的最大挠度 ω =0.034mm 小于 柱箍最大容许挠度 [ω]=1.200mm，满足要求!
三、B方向对拉螺栓的计算
计算公式如下:

其中 N -- 对拉螺栓所受的拉力；
A -- 对拉螺栓有效面积 (mm2)；
f -- 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170.000 N/mm2；
查表得：
对拉螺栓的型号: M12 ；
对拉螺栓的有效直径: 9.85 mm；
对拉螺栓的有效面积: A= 76.00 mm2；
对拉螺栓所受的最大拉力: N = 9.798 kN。
对拉螺栓最大容许拉力值: [N] = 1.70×105×7.60×10-5 = 12.920 kN；
对拉螺栓所受的最大拉力 N=9.798kN 小于 对拉螺栓最大容许拉力值 [N]=12.920kN，对拉螺栓强度验算满足要求!
四、H方向柱箍的计算
本工程中，柱箍采用木楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 8.00 ×10.